Содержание

Общие сведения,
классификация
Устройство и работа диода
Устройство и работа триода
Электронная эмиссия
Термоэлектронные катоды
Особенности устройства
электронных ламп
Физические процессы
Закон степени трех вторых
Анодная характеристика
Параметры
Рабочий режим. Применение
диода для выпрямления
переменного тока
Основные типы
Физические процессы
Токораспределение
Действующее напряжение и
закон степени трех вторых
Характеристики
Параметры
Особенности
Усилительный каскад с
триодом
Параметры усилительного
каскада
Аналитический расчет и
эквивалентные схемы
усилительного каскада
Графоаналитический расчет
режима усиления
Генератор с триодом
Межэлектродные емкости
Каскады с общей сеткой и
общим анодом
Недостатки триодов
Основные типы приемно-
усилительных триодов
Устройство и работа тетрода
Устройство и работа пентода
Схемы включения тетродов
и пентодов
Характеристики тетродов
и пентодов
Параметры тетродов и
пентодов
Межэлектродные емкости
тетродов и пентодов
Устройство и работа
лучевого тетрода
Характеристики и параметры
лучевого тетрода
Рабочий режим тетродов
и пентодов
Пентоды переменной
крутизны
Краткие сведения о
различных типах
тетродов и пентодов
Специальные лампы
Общие сведения
Электростатические
электронно-лучевые трубки
Магнитные электронно-
лучевые трубки
Люминесцентный экран
Краткие сведения о
различных электронно-
лучевых трубках
Электрический разряд
в газах
Тлеющий разряд
Стабилитроны
Тиратроны тлеющего разряда
Индикаторные приборы
Дисплеи
Краткие сведения о
различных газоразрядных
приборах
Фотоэлектронная эмиссия
Электровакуумные
фотоэлементы
Фотоэлектронные умножители
Причины собственных шумов
Шумовые параметры
Межэлектродные емкости
и индуктивности выводов
Инерция электронов
Наведенные токи в
цепях электродов
Входное сопротивление
и потери энергии
Импульсный режим
Основные типы электронных
ламп для СВЧ
Общие сведения
Пролетный клистрон
Отражательный клистрон
Магнетрон
Лампы бегущей и
обратной волны
Амплитрон и карматрон
Надежность и испытание
электровакуумных приборов
Усилитель на триоде
с общим катодом
Ограничения по выбору
рабочей точки
Режим в рабочей точке
Катодное смещение
Выбор величины
сопротивления резистора
в цепи сетки
Выбор выходного
разделительного
конденсатора
Вредное влияние проходной
емкости лампы и пути
его уменьшения
Применение
экранированных ламп
Каскод (каскодная схема)
Катодный повторитель
Каскад с общим катодом
как приемник
неизменяющегося тока
Пентоды в качестве
приемников
неизменяющегося тока
Катодный повторитель
с активной нагрузкой
Катодный повторитель Уайта
μ-повторитель
Выбор верхней лампы для
μ -повторителя
Параллельно управляемый
двухламповый усилитель
(SRPP)
β-повторитель
Дифференциальная пара
(дифференциальный каскад)
Коэффициент реакции
питающего напряжения
(PSRR)
дифференциальной пары
Полупроводниковые
приемники неизменяющегося
тока для
дифференциальной пары
Использование транзисторов
в качестве активной нагрузки
для электронных ламп
Классификация искажений.
Принципы оценки линейных
искажений
Принципы измерения
нелинейных искажений
Измерение и интерпретация
искажений
Совершенствование
измерений нелинейных
гармонических искажений
Цифровая обработка сигналов
Особенности проектирования
усилителей с малыми
искажениями
Работа с сеточным током
и нелинейные искажения
Уменьшение искажений
подавлением (компенсацией)
Проблемы смещения
по постоянному току
Выбор электронной лампы по
критерию низких искажений
Проблема сопряжения одного
каскада со следующим
Усилитель класса А для
электромагнитных головных
телефонов с непосредств.
междукаскадной связью
Радиокомпоненты -
Общие сведения
Ряды стандартизованных
значений сопротивлений
Металлизированные
пленочные резисторы
Проволочные резисторы
Конденсаторы -
Общие сведения
Металлические конденсаторы
с воздушным диэлектриком
Пленочные конденсаторы,
изготовленные
металлизацией диэлектрика
Алюминиевые
электролитические
конденсаторы
Основные вопросы,
возникающие при
выборе конденсатора
Общие сведения о
катушках индуктивности
Трансформаторы -
Общие сведения
Трансформаторы.
Намагничивание и потери
Модели трансформаторов
Почему необходимо
использовать трансформаторы
Определение параметров
неизвестного трансформатора
Основные виды
источников питания
Выпрямление переменного
тока
Одиночный накопительный
конденсатор в роли
сглаживающего элемента
Влияние напряжения
пульсаций на выходное
напряжение
Насыщение сердечника
трансформатора
Критерии выбора силового
трансформатора
Источник питания со
сглаживающим дросселем
Номинальное значение
тока дросселя
Выбросы тока и
демпфирующие элементы
Использование накопительного
конденсатора для снижения
высоковольтного напряжения
Частотные характеристики
используемых на практике
LC-фильтров
Широкополосная фильтрация
Выпрямители с умножением
(умножители) напряжения
Классическая схема
последовательного
стабилизатора
Двухтранзисторная схема
последовательного
стабилизатора
Стабилизатор цепи сеточного
смещения с регулируемым
выходным напряжением
Источники питания низкого
напряжения и синфазный шум
Ламповый стабилизатор
напряжения
Способы увеличения
выходного тока стабилизатора
Коэффициент режекции
источника питания
Включение сглаживающих
конденсаторов
Перенапряжения при
включении схемы
Составление предварительной
схемы блока питания
Высоковольтный выпрямитель
и стабилизатор
Особенности смещения
подогревателей ламп
Схема улучшенного
источника питания
Рабочий режим
Увеличение максимально
допустимого Vrrm
Выходной каскад класса А
с несимметричным выходом
Особенности акустических
систем
Неидеальности
трансформаторов
Режимы работы усилительных
приборов. Классы усилителей
Двухтактный выходной каскад
Выходной каскад по
ультралинейной схеме
Трансформаторный катодный
повторитель
Усилители без выходного
трансформатора
Составляющие блока
усилителя мощности
Предоконечный каскад блока
усилителя мощности
Фазоинверсный каскад
Дифференциальный усилитель
или пара с катодной связью
«Согласованный»
фазоинвертор
Общие проблемы
устойчивости усилителей
Подавление первой
доминанты ВЧ составляющей
Низкочастотное
самовозбуждение усилителя
Усилитель Williamson
Усилитель Milliard 5-20
Усилитель Quad II
Выбор выходной лампы
Выбор статической рабочей
точки с учетом Pвых и КНИ
Точное определение
выходного трансформатора
Особенность выпрямление
высоковольтного напряжения
Варианты применения
стабилизатора ВВ напряжения
Требования к каскаду
предоконечного усиления
Определение рабочей точки
предоконечного каскада
Проверка работоспособности
усилителя
Пример разработки
двухтактного УМ
Оптимизация входного и
фазоинверсного каскадов
Расчет R катодного смещения
лампы и R обратной связи
Выбор элементов
оконечного каскада
Разработка усилителей
мощностью более 10 Вт
Активные кроссоверы
и схема Зобеля
Выбор лампы для
оконечного каскада
Требования к предоконечному
каскаду усиления
Источники питания и
постоянная токовая нагрузка
Второй дифференциальный
усилитель и выходной каскад
Первый дифференциальный
усилитель и линейность х-ки
Каскодная схема постоянной
токовой нагрузки
Постоянная токовая нагрузка
первого диф. каскада
Элементы, повышающие ВЧ
устойчивость. Итоговая схема
Схема источника питания
«Потомок от усилителя Beast»
Расчет уровня фонового
шума от ИП
Особенности цифрового
сигнала от компакт-диска
Требования к предусилителю
Технические требования
к линейному каскаду
Традиционный линейный
каскад
Пути достижения заданных
требований и выбор лампы
Основные проблемы
регулирования громкости
Переключаемые аттенюаторы
Расчет переключаемого
аттенюатора
Табличные вычисления для
расчета регулятора громкости
Светочувствительные
резисторы и громкость
Входной переключатель
Частотный корректор RIAA
Влияние провода
звукоснимателя
Требования к блоку
частотной коррекции
Метод частотной коррекции
стандарта RIAA
Раздельное выравнивание
характеристики RIAA
Шумы и влияние входной
емкости входного каскада
Учет собственных
шумов лампы
Улучшение шумовых
характеристик с RIAA
Расчет элементов на 75 мкс
Параметры цепей на
3180 мкс и 318 мкс
Симметричный вход и
подключение звукоснимателя
Симметричный предусилитель
Возможности исключения
линейного каскада
Вариант RIAA с исполь-
зованием лампы типа ЕС8010
Оптимизация характеристик
входного трансформатора
Анализ работы блока RIAA
Практические методы
настройки блока RIAA
Линейный каскад
О межблочных и
акустических кабелях

 

 
 

Параметры

К параметрам триода относится напряжение накала UH и ток накала IН, а также нормальное постоянное анодное и сеточное напряжение и соответствующий им постоянный анодный ток.

Важными являются максимальные допустимые параметры: мощность, выделяемая На аноде (Рamax), мощность, выделяемая на сетке (Рgmax), анодное напряжение Uamax, напряжение между катодом и подогревателем UК-Пmax, предельный ток катода Iкmax Для импульсных триодов указывают максимальный допустимый импульс анодного и катодного тока.

Параметры триода, определяющие его свойства и возможности применения,— это крутизна характеристики (короче, крутизна), внутреннее сопротивление и коэффициент усиления либо проницаемость. Эти параметры характеризуют работу лампы без нагрузки. Их обычно называют статическими.

Крутизна S характеризует управляющее действие сетки, т. е. влияние сеточного напряжения на анодный ток. Если при изменении сеточного напряжения Δиg анодный ток изменяется на Δia, то

S = Δia / Δиg при иa = const. (17.10)

Таким образом, крутизна есть отношение изменения анодного тока к вызвавшему его изменению сеточного напряжения при постоянном анодном напряжении. Условие иa = const необходимо для того, чтобы крутизна характеризовала действие только сеточного напряжения.

Крутизна лампы аналогична параметру биполярного транзистора у21э или крутизне полевого транзистора.

Выражают крутизну в миллиамперах на вольт или амперах на вольт. Крутизна показывает, на сколько миллиампер (ампер) изменяется анодный ток при изменении сеточного напряжения на один вольт, если анодное напряжение постоянно. Например, если Δиg = 2 В и Δia = 6 мА, то S = 6 : 2 = 3 мА/В.

В отличие от диода крутизна триода хотя и выражается в единицах проводимости, но не представляет собой внутреннюю проводимость участка сетка — катод.

Современные триоды имеют крутизну 1 — 50 мА/В. Чем больше крутизна, тем лучше лампа, так как сильнее управляющее действие сетки. В большинстве случаев крутизна составляет единицы миллиампер на вольт.

Для триода с плоскими электродами, работающего при иg < 0, по закону степени трех вторых получается выражение для крутизны

S = 3,5·10-6 Qa/dg-к2ug + Dua.

(17.11)

Крутизна увеличивается при повышении напряжений сетки и анода, при увеличении площади поверхности анода и уменьшении расстояния сетка — катод. Чем меньше dg.K, тем сильнее влияние сетки на потенциальный барьер около катода.

Если сетку делать более редкой, то проницаемость D увеличивается и по формуле (17.11) получается, что крутизна должна возрастать. Но на самом деле для каждого значения dg-к существует наивыгоднейшая густота сетки, при которой крутизна максимальна.

Определение крутизны из характеристик

Рис. 17.5. Определение крутизны из характеристик

 

Крутизна связана с наклоном анодно-сеточной характеристики. Чем круче эта характеристика, тем больше значение S. Крутизна пропорциональна тангенсу угла наклона касательной к характеристике. Наиболее просто крутизна определяется методом двух точек (рис. 17.5, а). Если участок между точками А и Б нелинейный, то определенная этим методом крутизна SАБ является средней для данного участка и приближенно равна крутизне в средней точке Т.

При определении крутизны из анодных характеристик (рис. 17.5, б) также применяют метод двух точек. Следует взять на характеристиках для Ug1 и Ug2 точки А и Б, соответствующие одному и тому же анодному напряжению. Изменение Δia при переходе от точки А к точке Б надо разделить на соответствующее изменение Δиg = Ugl Ug2. Найденная таким путем крутизна SAБ является средней для участка АБ, и ее можно отнести к точке Т.

Внутреннее сопротивление Ri характеризует влияние анодного напряжения на анодный ток и имеет тот же физический смысл, что и в диоде, т. е. является сопротивлением между анодом и катодом для переменного (изменяющегося) анодного тока.

Если при изменении анодного напряжения на Δиa анодный ток изменяется на Δia, то

Ri = Δиa / Δia при иg = const. (17.12)

Например, при Δиa = 50 В и Δia = 2 мА получаем Ri = 50:2 = 25 кОм.

Как видно, внутреннее сопротивление представляет собой отношение изменения анодного напряжения к вызванному им изменению анодного тока при

постоянном сеточном напряжении. Условие иg = const необходимо для того, чтобы внутреннее сопротивление характеризовало действие только анодного напряжения.

Чем больше Ri тем слабее влияние анода на анодный ток. Действительно, при более высоком Ri для получения прежнего Δiа надо изменить в большей степени анодное напряжение.

Величина 1/Ri аналогична параметру y22э биполярного транзистора или параметру 1/Ri полевого транзистора.

Для триодов значение Ri лежит в пределах 0,5 —100 кОм, а чаще всего — от нескольких килоом до 30 кОм.

Из закона степени трех вторых можно получить формулу для Ri:

Ri = dg-к2/( 3,5·10-6QaD√ (ug + Dua )) (17.13)

Как видно, Ri уменьшается при уменьшении dg-к и увеличении Qa. Если D возрастает (например, когда сетку делают более редкой), то Ri уменьшается, так как анод сильнее действует на потенциальный барьер у катода, а значит, и на анодный ток. Расстояние da-к в явном виде не входит в формулу. Но при увеличении da-к влияние анода уменьшается. От этого увеличивается Ri и уменьшается D. При уменьшении сеточного и анодного напряжения сопротивление Ri возрастает. Это объясняется повышением потенциального барьера.

Для определения Ri из анодно-сеточных характеристик необходимо взять при постоянном сеточном напряжении приращение Δia между точками А и Б на характеристиках для Ua1 и Ua2 (рис. 17.6, а). Разделив Δua = Ual - Ua2 на Δia, получим значение Ri соответствующее средней точке Т отрезка АБ.

При определении Ri из анодных характеристик (рис. 17.6, б) учитывается их наклон. Чем круче они идут, тем меньше Ri. Значение Ri пропорционально котангенсу угла наклона касательной, проведенной к анодной характеристике в заданной точке Т.

Определение внутреннего сопротивления из характеристик

Рис. 17.6. Определение внутреннего сопротивления из характеристик

 

Удобно определять Ri методом двух точек (рис. 17.6, б). В этом случае найденное значение является средним для участка АБ и можно считать, что оно относится к средней точке Т этого участка.

На линейных участках характеристики внутреннее сопротивление примерно постоянно. При переходе на нижний участок Ri возрастает из-за повышения потенциального барьера и в точке запирания приближается к бесконечности.

У триода сопротивление постоянному току R0 не равно Ri и определяется, как обычно, по закону Ома:

R0 = ua/ia (17.14)

Чтобы подчеркнуть различие между Ri и R0, иногда сопротивление Ri называют дифференциальным, a R0 статическим. Разница между Ri и R0 может быть весьма большой. Сопротивление R0 не остается постоянным даже при работе на линейных участках характеристик. Особенно сильно влияние на него сеточного напряжения. С увеличением напряжения сетки анодный ток растет, следовательно, значение R0 уменьшается. При увеличении положительного сеточного напряжения все большее число электронов заполняет пространство между анодом и катодом. Проводимость возрастает, а сопротивление уменьшается. С увеличением отрицательного напряжения сетки по абсолютному значению, наоборот, уменьшается число электронов в пространстве анод — катод и значение R0 возрастает. Запирание лампы соответствует R0 = ∞.

Напряжение сетки действует на анодный ток значительно сильнее, нежели напряжение анода. Эта разница характеризуется коэффициентом усиления μ.

Например, если для изменения анодного тока на 1 мА нужно изменить анодное напряжение на 40 В, а напряжение сетки лишь на 2 В, то ясно, что сетка действует в 20 раз сильнее и μ = 20.

Таким образом, коэффициент усиления равен отношению эквивалентных по воздействию на анодный ток изменений анодного и сеточного напряжения:

μ = Δиa / Δig. (17.15)

Установим связь между μ, S и Ri. Крутизна характеризует действие напряжения сетки на анодный ток, а подобной же величиной, характеризующей действие анодного напряжения, является внутренняя проводимость 1/ Ri Чтобы определить, во сколько раз действие сеточного напряжения сильнее действия анодного, надо взять отношение S к 1/ Ri . Оно будет равно μ:

μ = S / (1/ Ri ) или μ = SRi. (17.16)

Из этой формулы, называемой формулой Баркгаузена, следует, что если два параметра имеют какие-то значения, то третий параметр может иметь только то значение, которое удовлетворяет данному уравнению. Зная два параметра, можно найти третий. При этом, если Ri дано в омах, то S надо выражать в амперах на вольт. Удобно выражать Ri в килоомах, а крутизну — в миллиамперах на вольт. Например, если S = 4 мА/В и Ri = 10 кОм, то μ = 4·10 = 40.

Математически коэффициент усиления есть абсолютное значение отношения таких изменений анодного и сеточного напряжения, которые компенсируют друг друга, т. е. уравновешивают свое действие на анодный ток.

Если, например, увеличение анодного напряжения на Δиa дает возрастание тока на Δia, то для компенсации такого изменения тока надо уменьшить его на то же значение Δia. Для этого требуется увеличить в отрицательную сторону сеточное напряжение на Δug. Таким образом, изменения Δua и Δug, компенсирующие друг друга, должны быть разных знаков. Но отрицательное значение μ не имеет смысла. Поэтому формулу для μ пишут так:

μ = | Δua / Δug | или μ = - Δua / Δug

при ia = const. (17.17)

Эти формулы показывают, что для сохранения анодного тока постоянным надо изменить напряжение анода и сетки в разные стороны и при этом Δua должно быть в μ раз больше, чем Δug.

Название «коэффициент усиления» подчеркивает, что этот параметр характеризует усиление переменного напряжения лампой. Действительно, пусть лампа имеет μ = 10 и S = 3 мА/В. Тогда при подведении к сетке переменного напряжения с амплитудой Umg = 2 В в анодной цепи получается переменная составляющая тока с амплитудой 6 мА. Иначе говоря, изменение сеточного напряжения на 2 В создает изменение анодного тока на 6 мА. Если генератор с амплитудой переменной ЭДС, равной 2 В, включить в анодную цепь, то изменение анодного тока будет в 10 раз меньше, т.е. составит лишь 0,6 мА. Чтобы получить, при включении генератора в анодную цепь переменную составляющую анодного тока с амплитудой 6 мА, нужна амплитуда ЭДС генератора не 2, а 20 В, т. е. в 10 раз больше. Таким образом, действие переменного сеточного напряжения с амплитудой 2 В равноценно включению в анодную цепь генератора с амплитудой переменной ЭДС, равной 2 • 10 = 20 В.

Отсюда следует, что триод, на сетку которого подано переменное напряжение Umg, можно рассматривать как генератор в μ раз большей переменной ЭДС — μUmg, действующей в анодной цепи. Сама лампа, работая как генератор переменного анодного тока, получает энергию постоянного тока от анодного источника.

Определение коэффициента усиления из характеристик

Рис. 17.7. Определение коэффициента усиления из характеристик

 

Определение всех параметров для заданной точки

Рис. 17.8. Определение всех параметров для заданной точки

 

Триоды имеют коэффициент μ от 3 до 100, чаще всего 10—30.

Все сказанное о коэффициенте усиления можно соответственно отнести и к проницаемости D = 1/ μ.

Проницаемость характеризует ослабление действия анодного напряжения на катодный ток, т. е. показывает, какую долю действия сетки на катодный ток составляет действие анода. Следовательно, формулу для определения D надо писать так:

D = | Δug / Δua | или D = - Δug / Δua

при iк = const. (17.18)

Если в уравнении (17.16), связывающем параметры, выразить μ через D, то оно примет вид

DRiS = 1. (17.19)

Значение μ (или D) из характеристик находят по методу двух точек (рис. 17.7). Имея анодно-сеточные характеристики для напряжений Uа1 и Uа2 (рис. 17.7, а), берут точки А и Б для одного и того же анодного тока. Отрезок АБ выражает значение Δug, а соответствующее изменение анодного напряжения Δua = Uа1 - Uа2. Разделив Δua на Δug, получают μ. Найденное значение μ приближенно соответствует средней точке Т.

На разных участках характеристик μ изменяется мало, так как расстояние между характеристиками по горизонтали (отрезок АБ) почти постоянно. Таким образом, коэффициент усиления (или проницаемость) является наиболее постоянным параметром.

Для нахождения μ из анодных характеристик точки А и Б берутся при одном и том же токе на двух характеристиках — для Ugl и Ug2 (рис. 17.7, б). Отрезок АБ выражает изменение анодного напряжения Δua. Разделив Δua на Δug = Ugl Ug2, получают значение μ, которое близко к значению ц для средней точки Т.

Все сказанное о нахождении μ из характеристик относится и к определению проницаемости D.

На рис. 17.8 показано определение всех параметров для заданной точки по анодным характеристикам. Через точку Т проводим вертикальную и горизонтальную линии. По точкам пересечения этих линий с характеристиками определяем S (точки А и Б) и μ (точки Д и Е). Внутреннее сопротивление находим по точкам В и Г. Аналогично определяются параметры по семейству анодно-сеточных характеристик.

Приводимые в справочниках параметры относятся к указанным там же напряжениям на электродах. Если лампа работает в ином режиме, т. е. с другими питающими напряжениями, то параметры изменяются (особенно S и Ri). Поэтому часто приходится определять параметры для выбранного режима из характеристик. Из-за несовершенства технологии производства неизбежен разброс параметров, т. е. различные экземпляры ламп данного типа имеют значения параметров, несколько отличающиеся от номинальных.

Поскольку участок сетка — катод подобен диоду, то иногда он используется как диод и тогда рассматривают параметры этой диодной части триода.

 

 

 

Информация 2018

 

Продолжение

Рабочий режим (режим нагрузки или режим усиления) по старой терминологии называли динамическим, а режим работы без нагрузки — статическим (рис. 18.1).

В режиме без нагрузки анодное напряжение лампы равно напряжению анодного источника Еа. Если в этом режиме напряжение сетки изменяется, то изменяется анодный ток, но анодное напряжение постоянно и равно Еа, а анодный ток является функцией только сеточного напряжения. Это позволяет проводить расчеты для данного режима с помощью обычных характеристик и параметров.

Но в большинстве случаев применяется рабочий режим, когда нагрузочное сопротивление соизмеримо с внутренним сопротивлением лампы. В рабочем режиме на нагрузке RH получается падение напряжения uR = iaRH, составляющее заметную часть Еа. Поэтому анодное напряжение

uа = Еа - uR или uа = Еа - iaRH. (18.1)

Для упрощения считаем, что анодный источник не имеет внутреннего сопротивления. Тогда его напряжение не изменяется при изменении тока.

Анодное напряжение в рабочем режиме не остается постоянным. Пусть, например, сеточное напряжение увеличивается и от этого возрастает анодный ток. Тогда увеличивается падение напряжения на нагрузке uR и на столько же вольт уменьшается напряжение анода иа, так как сумма этих напряжений равна Еа. При уменьшении напряжения сетки анодное напряжение возрастает.

Таким образом, в рабочем режиме анодное напряжение изменяется в противофазе с сеточным напряжением (при активной нагрузке). Если нагрузка имеет реактивный характер, то она создает дополнительный фазовый сдвиг.

Изменение анодного напряжения приводит к тому, что анодный ток в рабочем режиме изменяется в меньшей степени, нежели в режиме без нагрузки. Действительно, в режиме без нагрузки анодный ток изменяется только под действием сеточного напряжения, а в рабочем режиме изменение анодного напряжения действует навстречу изменению сеточного напряжения. Влияние сеточного напряжения частично компенсируется противо-действующим влиянием анодного напряжения. Это явление называют реакцией анода. Конечно, полностью действие сеточного напряжения не компенсируется. Перевес всегда на стороне сетки, так как она действует сильнее, чем анод.

Особенность рабочего режима именно в том, что анодный ток изменяется в результате одновременного и противофазного изменения сеточного и анодного напряжений: ia = f(ug, ua) причем само анодное напряжение зависит от сеточного.

 
 
Сайт создан в системе