Содержание

Общие сведения,
классификация
Устройство и работа диода
Устройство и работа триода
Электронная эмиссия
Термоэлектронные катоды
Особенности устройства
электронных ламп
Физические процессы
Закон степени трех вторых
Анодная характеристика
Параметры
Рабочий режим. Применение
диода для выпрямления
переменного тока
Основные типы
Физические процессы
Токораспределение
Действующее напряжение и
закон степени трех вторых
Характеристики
Параметры
Особенности
Усилительный каскад с
триодом
Параметры усилительного
каскада
Аналитический расчет и
эквивалентные схемы
усилительного каскада
Графоаналитический расчет
режима усиления
Генератор с триодом
Межэлектродные емкости
Каскады с общей сеткой и
общим анодом
Недостатки триодов
Основные типы приемно-
усилительных триодов
Устройство и работа тетрода
Устройство и работа пентода
Схемы включения тетродов
и пентодов
Характеристики тетродов
и пентодов
Параметры тетродов и
пентодов
Межэлектродные емкости
тетродов и пентодов
Устройство и работа
лучевого тетрода
Характеристики и параметры
лучевого тетрода
Рабочий режим тетродов
и пентодов
Пентоды переменной
крутизны
Краткие сведения о
различных типах
тетродов и пентодов
Специальные лампы
Общие сведения
Электростатические
электронно-лучевые трубки
Магнитные электронно-
лучевые трубки
Люминесцентный экран
Краткие сведения о
различных электронно-
лучевых трубках
Электрический разряд
в газах
Тлеющий разряд
Стабилитроны
Тиратроны тлеющего разряда
Индикаторные приборы
Дисплеи
Краткие сведения о
различных газоразрядных
приборах
Фотоэлектронная эмиссия
Электровакуумные
фотоэлементы
Фотоэлектронные умножители
Причины собственных шумов
Шумовые параметры
Межэлектродные емкости
и индуктивности выводов
Инерция электронов
Наведенные токи в
цепях электродов
Входное сопротивление
и потери энергии
Импульсный режим
Основные типы электронных
ламп для СВЧ
Общие сведения
Пролетный клистрон
Отражательный клистрон
Магнетрон
Лампы бегущей и
обратной волны
Амплитрон и карматрон
Надежность и испытание
электровакуумных приборов
Усилитель на триоде
с общим катодом
Ограничения по выбору
рабочей точки
Режим в рабочей точке
Катодное смещение
Выбор величины
сопротивления резистора
в цепи сетки
Выбор выходного
разделительного
конденсатора
Вредное влияние проходной
емкости лампы и пути
его уменьшения
Применение
экранированных ламп
Каскод (каскодная схема)
Катодный повторитель
Каскад с общим катодом
как приемник
неизменяющегося тока
Пентоды в качестве
приемников
неизменяющегося тока
Катодный повторитель
с активной нагрузкой
Катодный повторитель Уайта
μ-повторитель
Выбор верхней лампы для
μ -повторителя
Параллельно управляемый
двухламповый усилитель
(SRPP)
β-повторитель
Дифференциальная пара
(дифференциальный каскад)
Коэффициент реакции
питающего напряжения
(PSRR)
дифференциальной пары
Полупроводниковые
приемники неизменяющегося
тока для
дифференциальной пары
Использование транзисторов
в качестве активной нагрузки
для электронных ламп
Классификация искажений.
Принципы оценки линейных
искажений
Принципы измерения
нелинейных искажений
Измерение и интерпретация
искажений
Совершенствование
измерений нелинейных
гармонических искажений
Цифровая обработка сигналов
Особенности проектирования
усилителей с малыми
искажениями
Работа с сеточным током
и нелинейные искажения
Уменьшение искажений
подавлением (компенсацией)
Проблемы смещения
по постоянному току
Выбор электронной лампы по
критерию низких искажений
Проблема сопряжения одного
каскада со следующим
Усилитель класса А для
электромагнитных головных
телефонов с непосредств.
междукаскадной связью
Радиокомпоненты -
Общие сведения
Ряды стандартизованных
значений сопротивлений
Металлизированные
пленочные резисторы
Проволочные резисторы
Конденсаторы -
Общие сведения
Металлические конденсаторы
с воздушным диэлектриком
Пленочные конденсаторы,
изготовленные
металлизацией диэлектрика
Алюминиевые
электролитические
конденсаторы
Основные вопросы,
возникающие при
выборе конденсатора
Общие сведения о
катушках индуктивности
Трансформаторы -
Общие сведения
Трансформаторы.
Намагничивание и потери
Модели трансформаторов
Почему необходимо
использовать трансформаторы
Определение параметров
неизвестного трансформатора
Основные виды
источников питания
Выпрямление переменного
тока
Одиночный накопительный
конденсатор в роли
сглаживающего элемента
Влияние напряжения
пульсаций на выходное
напряжение
Насыщение сердечника
трансформатора
Критерии выбора силового
трансформатора
Источник питания со
сглаживающим дросселем
Номинальное значение
тока дросселя
Выбросы тока и
демпфирующие элементы
Использование накопительного
конденсатора для снижения
высоковольтного напряжения
Частотные характеристики
используемых на практике
LC-фильтров
Широкополосная фильтрация
Выпрямители с умножением
(умножители) напряжения
Классическая схема
последовательного
стабилизатора
Двухтранзисторная схема
последовательного
стабилизатора
Стабилизатор цепи сеточного
смещения с регулируемым
выходным напряжением
Источники питания низкого
напряжения и синфазный шум
Ламповый стабилизатор
напряжения
Способы увеличения
выходного тока стабилизатора
Коэффициент режекции
источника питания
Включение сглаживающих
конденсаторов
Перенапряжения при
включении схемы
Составление предварительной
схемы блока питания
Высоковольтный выпрямитель
и стабилизатор
Особенности смещения
подогревателей ламп
Схема улучшенного
источника питания
Рабочий режим
Увеличение максимально
допустимого Vrrm
Выходной каскад класса А
с несимметричным выходом
Особенности акустических
систем
Неидеальности
трансформаторов
Режимы работы усилительных
приборов. Классы усилителей
Двухтактный выходной каскад
Выходной каскад по
ультралинейной схеме
Трансформаторный катодный
повторитель
Усилители без выходного
трансформатора
Составляющие блока
усилителя мощности
Предоконечный каскад блока
усилителя мощности
Фазоинверсный каскад
Дифференциальный усилитель
или пара с катодной связью
«Согласованный»
фазоинвертор
Общие проблемы
устойчивости усилителей
Подавление первой
доминанты ВЧ составляющей
Низкочастотное
самовозбуждение усилителя
Усилитель Williamson
Усилитель Milliard 5-20
Усилитель Quad II
Выбор выходной лампы
Выбор статической рабочей
точки с учетом Pвых и КНИ
Точное определение
выходного трансформатора
Особенность выпрямление
высоковольтного напряжения
Варианты применения
стабилизатора ВВ напряжения
Требования к каскаду
предоконечного усиления
Определение рабочей точки
предоконечного каскада
Проверка работоспособности
усилителя
Пример разработки
двухтактного УМ
Оптимизация входного и
фазоинверсного каскадов
Расчет R катодного смещения
лампы и R обратной связи
Выбор элементов
оконечного каскада
Разработка усилителей
мощностью более 10 Вт
Активные кроссоверы
и схема Зобеля
Выбор лампы для
оконечного каскада
Требования к предоконечному
каскаду усиления
Источники питания и
постоянная токовая нагрузка
Второй дифференциальный
усилитель и выходной каскад
Первый дифференциальный
усилитель и линейность х-ки
Каскодная схема постоянной
токовой нагрузки
Постоянная токовая нагрузка
первого диф. каскада
Элементы, повышающие ВЧ
устойчивость. Итоговая схема
Схема источника питания
«Потомок от усилителя Beast»
Расчет уровня фонового
шума от ИП
Особенности цифрового
сигнала от компакт-диска
Требования к предусилителю
Технические требования
к линейному каскаду
Традиционный линейный
каскад
Пути достижения заданных
требований и выбор лампы
Основные проблемы
регулирования громкости
Переключаемые аттенюаторы
Расчет переключаемого
аттенюатора
Табличные вычисления для
расчета регулятора громкости
Светочувствительные
резисторы и громкость
Входной переключатель
Частотный корректор RIAA
Влияние провода
звукоснимателя
Требования к блоку
частотной коррекции
Метод частотной коррекции
стандарта RIAA
Раздельное выравнивание
характеристики RIAA
Шумы и влияние входной
емкости входного каскада
Учет собственных
шумов лампы
Улучшение шумовых
характеристик с RIAA
Расчет элементов на 75 мкс
Параметры цепей на
3180 мкс и 318 мкс
Симметричный вход и
подключение звукоснимателя
Симметричный предусилитель
Возможности исключения
линейного каскада
Вариант RIAA с исполь-
зованием лампы типа ЕС8010
Оптимизация характеристик
входного трансформатора
Анализ работы блока RIAA
Практические методы
настройки блока RIAA
Линейный каскад
О межблочных и
акустических кабелях

 

 
 

Катодное смещение

После выбора рабочей точки и оценки динамических характеристик каскада усиления, необходимо рассмотреть способы его практической реализации. Самым трудоемким является построение цепи смещения.

Первый вариант — использовать в качестве источника смещения аккумулятор, как и было сделано в вышеописанном примере. Однако вряд ли удобно разбирать усилитель в процессе эксплуатации, чтобы этот аккумулятор менять. Тем не менее, литиевые аккумуляторы, имеющие срок годности при хранении десять лет, теперь легко доступны, поэтому замена аккумулятора может быть менее частой, чем замена электронной лампы. Учитывая, что при работе с нулевым током сетке (что, как уже обсуждалось выше, является необходимым условием хорошей линейности) через этот аккумулятор ток не течет, его заряд будет сохраняться неизменным в течение длительного времени.

Другой способ подачи сеточного смещения — применить вспомогательный источник питания отрицательной (по отношению к анодному) полярности, и используя делители напряжения, подавать напряжения смещения на отдельные электронные лампы. Этот способ часто применяется в каскадах усиления мощности, но может приводить к ухудшению устойчивой работы малосигнальных каскадов, в следствие возникновения обратных связей через общие цепи смещения.

Альтернативным методом является катодное автосмещение — установка резистора катодного смещения между катодом и землей, и соединение сетки с землей через сопротивление в цепи сетки. Теперь, за счет протекания катодного тока, потенциал катода становится положительным, а сетка просто соединяется с землей через резистор (по-прежнему препятствующий закорачиванию на землю источника сигнала). Удобно, что теперь на сетке нулевой потенциал, поэтому больше нет необходимости во входном разделительном конденсаторе (рис. 3.8).

Напряжение смещения в цепи катода (катодное смещение)

Рис. 3.8 Напряжение смещения в цепи катода (катодное смещение)

Проанализируем работу каскада с катодным автосмещением подробнее, предполагая, что сеточные токи отсутствуют.

Первоначально, пока ток через электронную лампу не течет, не будет и падения напряжения на резисторе катодного смещения, то есть на катоде будет нулевое напряжение. Постоянно напряжение на сетке также нулевое и при отсутствии входного сигнала, мгновенное напряжение между сеткой и катодом VCK должно быть также нулевым. При подаче анодного питания это вызовет большой ток через электронную лампу. Это ток — ток анода (который в триоде при отсутствии тока сетки равен катодному току), который пройдет через резистор катодного смещения, вызывая падение напряжения на нем. Это падение напряжения вызывает повышение катодного напряжения, Vck понижается, и тока анода уменьшается. Если на катоде относительно земли падает положительное напряжение, а на сетке относительно земли напряжение нулевое, это равносильно тому, что на сетке относительно катода напряжение отрицательное.

Мы знаем, что катодное напряжение равно по модулю требуемому напряжению смещения 1,5 В, поэтому сопротивление резистора катодного смещения будет равно:

Итак, мы знаем рабочую точку, следовательно, знаем ток анода, и отсюда — ток катода (равный анодному, поскольку сеточный ток отсутствует). Мы знаем необходимую величину напряжения смещения Vck. Выяснили и то, что если на сетке нулевое напряжение, то на катоде нужно обеспечить положительное напряжение, равное + Vck. Если известно напряжение на концах неизвестного резистора и ток через него, то простым использованием закона Ома найдем величину резистора. В рассматриваемом примере выбранной рабочей точке соответствует анодное напряжение 182 В. Теперь можно непосредственно найти точное значение тока анода, используя закон Ома.

Снова отметим, что в эту формулу значение тока подставляются в миллиамперах (мА), а результат расчета сопротивления получается в килоомах (кОм).

Теперь рассмотрим какое влияние на режим работы лампы по переменному току оказывает резистора катодного автосмещения.

Из рассмотренного выше принципа катодного автосмещения очевидно, что чем больше будет величина анодного (и соответственно катодного) тока через лампу, тем к большему падению напряжения на катодном резисторе это приведет, и тем большая величина отрицательного смещения будет приложена между сеткой и катодом лампы. Глядя на статические характеристики лампы (выходные, либо проходные), легко заметить, что чем более отрицательное напряжение смещения на сетке, тем меньше будет величина анодного тока. Таким образом, изначальный рост анодного тока, за счет катодного резистора в результате привел к уменьшению этого же тока. Это явление называется отрицательной обратной связью по току, которая возникла именно благодаря включению катодного резистора. Но поскольку в нашем усилительном каскаде возникла обратная связь, то ее наличие не может не сказаться на режим работы каскада по переменному току — на коэффициент усиления и выходное сопротивление. Удобно применить универсальное уравнение обратной связи, чтобы определить влияние, которое окажет катодный резистор на каскад:

Это уравнение позволяет вычислить коэффициент усиления усилителя с обратной связью, если известен его коэффициент усиления без обратной связи А0, а также коэффициент передачи цепи обратной связи. Коэффициент обратной связи (3 в этом случае равен отношению RK/RH, поэтому:

Итак, после введения катодного резистора, коэффициент усиления каскада будет значительно уменьшен. Рассмотрим его влияние на входное и выходное сопротивление. Рассматриваемый резистор включен последовательно в цепь катода, являющегося общим электродом и для входной, и для выходной цепи. Таким образом, обратная связь является последовательно снимаемой и последовательно приложенной, поэтому она увеличивает входное и выходное сопротивления. Поскольку входное сопротивление лампы фактически бесконечно (вследствие отсутствия сеточного тока, то оно таковым и останется, а внутреннее сопротивление лампы га возрастет, что приведет к росту выходного сопротивления усилителя.

Приведенное выше уравнение обратной связи очень удобно для оперативного нахождения нового коэффициента усиления, однако его не так легко использовать для вычисления нового ra.

Поскольку выходная цепь каскада довольно проста, то помня свойства статического коэффициента усиления лампы, нетрудно вычислить и эквивалентное значение внутреннего сопротивления цепи анод — корпус (земля) с учетом влияния катодного резистора по следующей формуле:

Итак, значение rа повышается от 65 кОм до 223 кОм. С учетом параллельного включения лампы с RH это дает новое выходное сопротивление в 98 кОм, против 47 кОм исходных. Нетрудно заметить, что можно сперва вычислить новое значение rа, а затем подставить его в стандартную формулу для расчета коэффициента усиления, чтобы определить его новое значение, получив тот же самый результат, что и через уравнение обратной связи:

Важно понять, что обратная связь за счет катодного резистора воздействует только на внутренне сопротивление rа электронной лампы. Сопротивление анодной нагрузки RH на обратную связь никакого влияния не имеет, поскольку является для цепи обратной связи внешним.

Оценивая новое значение коэффициента усиления и выходное сопротивление каскада, нетрудно заметить, что с введением катодного резистора показатели каскада ухудшились. Если это не удовлетворяет требования разработчика, то можно либо выбрать новое значение RH и подобрать новую рабочую точку, либо выбрать новую электронную лампу, либо отказаться от катодного смещения и использовать другие способы его подачи. Но гораздо лучше применить более практичный способ — исключить влияние отрицательной обратной связи по переменному току, вызываемой катодным резистором, сохраняя при этом само катодное автосмещение. С этой целью катодный резистор шунтируется блокировочным (развязочным) конденсатором.

Механизм влияния катодного резистора на коэффициент усиления каскада по сути заключается в том, что на нем падает переменного напряжения за счет протекания переменных составляющих анодного тока (напомним, что анодный ток становится переменным в результате воздействия переменного входного напряжения между сеткой и катодом). Это переменное напряжение существенно уменьшает влияние на анодный ток входного переменного напряжения, поскольку вычитается из него.

Таким образом, чтобы избежать уменьшения коэффициента усиления каскада, нужно исключить падение переменного напряжения на цепи катодного автосмещения, необходимо параллельно катодному резистору включить блокировочный конденсатор с малым реактивным сопротивлением на частотах полезного сигнала, обеспечивая протекание переменного тока в обход катодного резистора на землю. Вместе с катодным сопротивлением, этот конденсатор образует локальный фильтр нижних частот, закорачивая переменные токи. Таким образом, отрицательная обратная связь остается только по постоянному току, а по переменному исчезает (рис. 3.9).

Разумеется, реактивное сопротивление разделительного конденсатора на частотах полезного сигнала должно быть во много раз меньше, чем величина катодного резистора, однако неплохо учесть и то, что параллельно этому резистору включена еще и анодная цепь лампы, образованная ее внутренним сопротивлением и параллельно включенными сопротивлениями анодной нагрузки Ra и RH. Поскольку внутренне сопротивление источника ВН близко к нулю, по переменному току верхний вывод резистора Ra соединен с землей. В этом случае, сопротивление выходной цепи лампы (или, иначе говоря, кажущееся сопротивление со стороны катода), включенное по переменному току параллельно катодному резистору, можно вычислить по следующей формуле:

Или, подставляя конкретные значения в эту формулу, то получим:

Катодная развязка

Рис. 3.9 Катодная развязка

Находя параллельное включение рассчитанной величины с резистором катодного смещения 1,56 кОм, получим общее сопротивление цепи, подключаемой параллельно катодному блокировочному конденсатору rк = 946 Ом. Теперь необходимо определиться с величиной самого блокировочного конденсатора. Помня, что реактивное сопротивление конденсатора возрастает при уменьшении частоты, становится очевидным, что минимально необходимое реактивное сопротивление этого конденсатора нужно обеспечить на минимальной частоте полезного сигнала.

В звукозаписывающей и звуковоспроизводящей аппаратуре высокого класса качества, обычно нижняя граница диапазона эффективно воспроизводимых частот составляет 20 Гц (хотя, например, 32-футовый орган производит и более низкие частоты — вплоть до 16 Гц) — современные цифровые источники звуковых сигналов, безусловно, способны выдавать эти частоты, а большие громкоговорители могут их воспроизвести. Таким образом, необходимо обеспечить относительно малое сопротивление катодного блокировочного конденсатора на частоте 20 Гц, так как в противном случае, коэффициент усиления каскада на низких частотах (басах) будет понижен. Не следует забывать и о том, что усилители как правило многокаскадные, и на общую АЧХ усилителя оказывают влияние все каскады, поэтому требования к каждому из них обычно несколько выше, чем ко всему усилителя в целом. Также доказано, что хорошее усиление в области низких требуется не только для обеспечения требуемой неравномерности АЧХ всего усилителя, но и минимизировать влияние блокировочных и разделительных конденсаторов на фазочастотную и переходную характеристики усилителя. Наконец, не нужно забывать, что на столь низких частотах емкость блокировочного конденсатора как правило оказывается очень большой, и в качестве этого конденсатора приходится устанавливать электролитические, у которых обычно разброс емкости достигает 20—60%. Исходя из вышеперечисленных факторов, фильтр, образованный катодным резистором и катодным блокировочным конденсатором чаще всего разрабатывается с большим запасом по частоте среза. Так, в наиболее качественных усилителях частоту среза этого фильтра выбирают около 1 Гц. Исходя их этого, необходимую емкость катодного блокировочного конденсатора можно вычислить следующим образом:

Отметим, что здесь величина катодного сопротивления подставляет в Омах, а величина емкости катодного конденсатора получается в фарадах. Ближайшее стандартное значение конденсатора к емкости 170 мкФ — это 220 мкФ. Еще раз заметим, что необходима довольно большая емкость. Иногда встречаются электронные лампы и с более низким сопротивлением rк. В этом случае требуется, соответственно, конденсатор еще большей емкости.

 

 

 

Информация 2018

 

Продолжение

На всех схемах, рассмотренных выше, показан резистор в цепи сетки лампы, однако величина его сопротивления пока не определена. В силу отсутствия сеточного тока, постоянный ток через этот резистор также отсутствует, но через него закорачивается незначительная часть переменного тока от источника сигнала, вызывая его утечку. Исторически сложилось, что величина сопротивления этого резистора для предварительных малосигнальных каскадов выбиралась около 1 МОм, а для каскадов усиления мощности несколько меньше. Рассмотрим более подробно критерии выбора сопротивления этого резистора.

Резистор в цепи сетки образует делитель напряжения вместе с выходным сопротивлением предшествующего каскада (источника сигнала), и, следовательно, вызывает уменьшение коэффициента усиления, поскольку управляющее переменное напряжение, прикладываемое между сеткой и катодом лампы, оказывается ниже выходного напряжения предыдущего каскада. Эти потери обычно небольшие, но они накапливаются при многокаскадном построении усилителя таким образом, что коэффициент усиления может быть существенно меньше, чем прогнозируемый, если эти потери не принимать во внимание. Таким образом, желательно стремиться к увеличению сопротивления этого резистора.

Вторая причина стремиться увеличивать это сопротивление заключается в том, что большое его значение позволяет устанавливать разделительный конденсатор между каскадами меньшей величины при сохранении требуемой неравномерности

АЧХ в области низких частот (подробнее о выборе разделительных конденсаторов см. ниже). Конденсаторы с меньшей емкостью, как правило, более стабильны.

Напомним, что совсем отказаться от установки этого резистора нельзя, так как он обеспечивает нулевой потенциал сетки по постоянному току, однако нужно стремиться к увеличению его сопротивления.

Если внимательно посмотреть спецификацию большинства электронных ламп, нетрудно заметить, что имеется ограничение на предельное значение сопротивления в цепи сетки. Обычно дается два предельных значения — одно для катодного смещения и одно для сеточного смещения. Значение для случая сеточного смещения обычно значительно отличаются, относительно случая катодного автосмещения. Связано это с тем, что при катодном смещении, номинальное напряжение смещения устанавливается не мгновенно (имеется переходный процесс), тогда как при сеточном смещении, его величина задается внешним источником, и начальный анодный ток устанавливается практически мгновенно.

Однако, нельзя забывать и о том, что через сеточный резистор протекает не только часть переменного тока от предыдущего каскада, но и небольшой тока утечки самой сетки, существующий даже при отсутствии сеточного тока. У этого явления существуют две причины. Во-первых, всегда бывает небольшое технологическое загрязнение сетки оксидным покрытием, используемым для формирования эмиссионной поверхности катода, что вызывает незначительную эмиссию электронов с поверхности сетки. Второй, более существенной причиной, является наличие так называемого тока ионного разряда. Рассмотрим подробнее это явление.

Ток ионного разряда всегда имеет место, потому что в электронной лампе всегда имеется остаточный газ (идеальный вакуум обеспечить невозможно). Молекулы остаточного газа находятся в постоянном хаотическом движении, называемом броуновским движением, которое определяет равномерное распределение отдельных молекул газа внутри объема баллона электронной лампы. Таким образом, довольно велика вероятность нахождения отдельных молекул газа на пути движения электронов от катода к аноду лампы. Изначально молекулы газа являются электрически нейтральными, то есть не заряжены. Когда на большой скорости происходит удар электрона по молекуле газа, его большая кинетическая энергия приводит к выбиванию электронов с внешней орбиты молекулы газа. Оторвавшиеся от молекулы электроны продолжают свой путь к аноду вместе с основными, а молекулы газа, теперь положительно заряженные (потому что они потеряли электроны), отталкиваются анодом и двигаются встречно по направлению к сетке/катоду. Когда заряженная молекула, называемая ионом, ударяется о сетку, происходит нейтрализация этих зарядов, вследствие чего возникает небольшой сеточный ток утечки, также называемый ионным током.

Ток утечки сетки вызывает некоторое падение напряжения на сеточном резисторе, а следовательно, сетка находится под положительным потенциалом. Это положительное напряжение тем больше, чем больше сопротивление сеточного резистора. Оно вычитается из напряжения сеточного смещения Vск, и ток анода нарастает. Увеличение тока анода поднимает внутреннюю температуру электронной лампы, освобождая еще больше остаточного газа из горячих элементов конструкции, еще более увеличивая ионный ток. При этом Vск понижается далее, катод эмитирует больше электронов, и процесс становится самонарастающим до тех пор, пока не наступит насыщение, либо электронная лампа не разрушится. Статистически, при увеличении потока электронов с катод на анод, между электронами и молекулами газа становиться больше случайных столкновений, и по этой причине положительный ионный ток сетки увеличивается с током анода. Таким образом, выбирать сопротивление сеточного резистора очень большим нельзя, иначе падение напряжения на нем за счет ионного тока станет существенным с точки зрения изменения напряжения смещения Vск, что может привести к тем необратимым процессам, о которых только что шла речь.

 
 
Сайт создан в системе