Содержание

Общие сведения,
классификация
Устройство и работа диода
Устройство и работа триода
Электронная эмиссия
Термоэлектронные катоды
Особенности устройства
электронных ламп
Физические процессы
Закон степени трех вторых
Анодная характеристика
Параметры
Рабочий режим. Применение
диода для выпрямления
переменного тока
Основные типы
Физические процессы
Токораспределение
Действующее напряжение и
закон степени трех вторых
Характеристики
Параметры
Особенности
Усилительный каскад с
триодом
Параметры усилительного
каскада
Аналитический расчет и
эквивалентные схемы
усилительного каскада
Графоаналитический расчет
режима усиления
Генератор с триодом
Межэлектродные емкости
Каскады с общей сеткой и
общим анодом
Недостатки триодов
Основные типы приемно-
усилительных триодов
Устройство и работа тетрода
Устройство и работа пентода
Схемы включения тетродов
и пентодов
Характеристики тетродов
и пентодов
Параметры тетродов и
пентодов
Межэлектродные емкости
тетродов и пентодов
Устройство и работа
лучевого тетрода
Характеристики и параметры
лучевого тетрода
Рабочий режим тетродов
и пентодов
Пентоды переменной
крутизны
Краткие сведения о
различных типах
тетродов и пентодов
Специальные лампы
Общие сведения
Электростатические
электронно-лучевые трубки
Магнитные электронно-
лучевые трубки
Люминесцентный экран
Краткие сведения о
различных электронно-
лучевых трубках
Электрический разряд
в газах
Тлеющий разряд
Стабилитроны
Тиратроны тлеющего разряда
Индикаторные приборы
Дисплеи
Краткие сведения о
различных газоразрядных
приборах
Фотоэлектронная эмиссия
Электровакуумные
фотоэлементы
Фотоэлектронные умножители
Причины собственных шумов
Шумовые параметры
Межэлектродные емкости
и индуктивности выводов
Инерция электронов
Наведенные токи в
цепях электродов
Входное сопротивление
и потери энергии
Импульсный режим
Основные типы электронных
ламп для СВЧ
Общие сведения
Пролетный клистрон
Отражательный клистрон
Магнетрон
Лампы бегущей и
обратной волны
Амплитрон и карматрон
Надежность и испытание
электровакуумных приборов
Усилитель на триоде
с общим катодом
Ограничения по выбору
рабочей точки
Режим в рабочей точке
Катодное смещение
Выбор величины
сопротивления резистора
в цепи сетки
Выбор выходного
разделительного
конденсатора
Вредное влияние проходной
емкости лампы и пути
его уменьшения
Применение
экранированных ламп
Каскод (каскодная схема)
Катодный повторитель
Каскад с общим катодом
как приемник
неизменяющегося тока
Пентоды в качестве
приемников
неизменяющегося тока
Катодный повторитель
с активной нагрузкой
Катодный повторитель Уайта
μ-повторитель
Выбор верхней лампы для
μ -повторителя
Параллельно управляемый
двухламповый усилитель
(SRPP)
β-повторитель
Дифференциальная пара
(дифференциальный каскад)
Коэффициент реакции
питающего напряжения
(PSRR)
дифференциальной пары
Полупроводниковые
приемники неизменяющегося
тока для
дифференциальной пары
Использование транзисторов
в качестве активной нагрузки
для электронных ламп
Классификация искажений.
Принципы оценки линейных
искажений
Принципы измерения
нелинейных искажений
Измерение и интерпретация
искажений
Совершенствование
измерений нелинейных
гармонических искажений
Цифровая обработка сигналов
Особенности проектирования
усилителей с малыми
искажениями
Работа с сеточным током
и нелинейные искажения
Уменьшение искажений
подавлением (компенсацией)
Проблемы смещения
по постоянному току
Выбор электронной лампы по
критерию низких искажений
Проблема сопряжения одного
каскада со следующим
Усилитель класса А для
электромагнитных головных
телефонов с непосредств.
междукаскадной связью
Радиокомпоненты -
Общие сведения
Ряды стандартизованных
значений сопротивлений
Металлизированные
пленочные резисторы
Проволочные резисторы
Конденсаторы -
Общие сведения
Металлические конденсаторы
с воздушным диэлектриком
Пленочные конденсаторы,
изготовленные
металлизацией диэлектрика
Алюминиевые
электролитические
конденсаторы
Основные вопросы,
возникающие при
выборе конденсатора
Общие сведения о
катушках индуктивности
Трансформаторы -
Общие сведения
Трансформаторы.
Намагничивание и потери
Модели трансформаторов
Почему необходимо
использовать трансформаторы
Определение параметров
неизвестного трансформатора
Основные виды
источников питания
Выпрямление переменного
тока
Одиночный накопительный
конденсатор в роли
сглаживающего элемента
Влияние напряжения
пульсаций на выходное
напряжение
Насыщение сердечника
трансформатора
Критерии выбора силового
трансформатора
Источник питания со
сглаживающим дросселем
Номинальное значение
тока дросселя
Выбросы тока и
демпфирующие элементы
Использование накопительного
конденсатора для снижения
высоковольтного напряжения
Частотные характеристики
используемых на практике
LC-фильтров
Широкополосная фильтрация
Выпрямители с умножением
(умножители) напряжения
Классическая схема
последовательного
стабилизатора
Двухтранзисторная схема
последовательного
стабилизатора
Стабилизатор цепи сеточного
смещения с регулируемым
выходным напряжением
Источники питания низкого
напряжения и синфазный шум
Ламповый стабилизатор
напряжения
Способы увеличения
выходного тока стабилизатора
Коэффициент режекции
источника питания
Включение сглаживающих
конденсаторов
Перенапряжения при
включении схемы
Составление предварительной
схемы блока питания
Высоковольтный выпрямитель
и стабилизатор
Особенности смещения
подогревателей ламп
Схема улучшенного
источника питания
Рабочий режим
Увеличение максимально
допустимого Vrrm
Выходной каскад класса А
с несимметричным выходом
Особенности акустических
систем
Неидеальности
трансформаторов
Режимы работы усилительных
приборов. Классы усилителей
Двухтактный выходной каскад
Выходной каскад по
ультралинейной схеме
Трансформаторный катодный
повторитель
Усилители без выходного
трансформатора
Составляющие блока
усилителя мощности
Предоконечный каскад блока
усилителя мощности
Фазоинверсный каскад
Дифференциальный усилитель
или пара с катодной связью
«Согласованный»
фазоинвертор
Общие проблемы
устойчивости усилителей
Подавление первой
доминанты ВЧ составляющей
Низкочастотное
самовозбуждение усилителя
Усилитель Williamson
Усилитель Milliard 5-20
Усилитель Quad II
Выбор выходной лампы
Выбор статической рабочей
точки с учетом Pвых и КНИ
Точное определение
выходного трансформатора
Особенность выпрямление
высоковольтного напряжения
Варианты применения
стабилизатора ВВ напряжения
Требования к каскаду
предоконечного усиления
Определение рабочей точки
предоконечного каскада
Проверка работоспособности
усилителя
Пример разработки
двухтактного УМ
Оптимизация входного и
фазоинверсного каскадов
Расчет R катодного смещения
лампы и R обратной связи
Выбор элементов
оконечного каскада
Разработка усилителей
мощностью более 10 Вт
Активные кроссоверы
и схема Зобеля
Выбор лампы для
оконечного каскада
Требования к предоконечному
каскаду усиления
Источники питания и
постоянная токовая нагрузка
Второй дифференциальный
усилитель и выходной каскад
Первый дифференциальный
усилитель и линейность х-ки
Каскодная схема постоянной
токовой нагрузки
Постоянная токовая нагрузка
первого диф. каскада
Элементы, повышающие ВЧ
устойчивость. Итоговая схема
Схема источника питания
«Потомок от усилителя Beast»
Расчет уровня фонового
шума от ИП
Особенности цифрового
сигнала от компакт-диска
Требования к предусилителю
Технические требования
к линейному каскаду
Традиционный линейный
каскад
Пути достижения заданных
требований и выбор лампы
Основные проблемы
регулирования громкости
Переключаемые аттенюаторы
Расчет переключаемого
аттенюатора
Табличные вычисления для
расчета регулятора громкости
Светочувствительные
резисторы и громкость
Входной переключатель
Частотный корректор RIAA
Влияние провода
звукоснимателя
Требования к блоку
частотной коррекции
Метод частотной коррекции
стандарта RIAA
Раздельное выравнивание
характеристики RIAA
Шумы и влияние входной
емкости входного каскада
Учет собственных
шумов лампы
Улучшение шумовых
характеристик с RIAA
Расчет элементов на 75 мкс
Параметры цепей на
3180 мкс и 318 мкс
Симметричный вход и
подключение звукоснимателя
Симметричный предусилитель
Возможности исключения
линейного каскада
Вариант RIAA с исполь-
зованием лампы типа ЕС8010
Оптимизация характеристик
входного трансформатора
Анализ работы блока RIAA
Практические методы
настройки блока RIAA
Линейный каскад
О межблочных и
акустических кабелях
 
 

Особенности проектирования усилителей с малыми искажениями

Классификация способов снижения нелинейных искажений

Существуют много способов уменьшить искажения и сделать их уровень приемлемым. Для упрощения, будем рассматривать искажения, вызываемые каждым отдельным каскадом, перед обсуждением многокаскадной схемы.

Ниже будут рассмотрены практически все основные способы снижения нелинейных искажений:

• подбор рабочей точки по переменному току;

• подбор рабочей точки по постоянному току;

• уменьшение искажений ограничением определенного параметра;

• уменьшение искажений подавлением определенных составляющих;

• оптимизация схем смещения по постоянному току;

• подбор определенных электронных ламп;

• сопряжение отдельных каскадов со последующими.

Влияние рабочей точки по переменному току

Теоретически триоды генерируют нелинейные продукты преимущественно на 2-й гармонике. Это очень важное преимущество. Будет показано, что в двухтактных усилителях мощности, четные гармоники практически полностью компенсируются, что существенно снижает искажения.

Для проверки усилителей на триодах на предмет нелинейных искажений, рассмотрим усилитель с общим катодом, с лампой типа 417/5842 (рис. 4.5).

Схема проверяемого усилителя с общим катодом

Рис. 4.5 Схема проверяемого усилителя с общим катодом

Были опробованы двадцать две лампы типа 417/5842 при уровне выходного сигнала + 18 дБ (6,16 В действующего значения), эти результаты были усреднены и представлены в таблице 4.3:

Таблица 4.3
Гармоника Уровень
1-я (основная) 0 дБ
2-я -41 ДБ
3-я -100 дБ
4-я -95 дБ

Среди нелинейных продуктов, генерируемых лампами типа 417/5842 явно преобладает 2-я гармоника. Данный типа лампы 417А/5842 является хорошим примером. Даже самый плохой экземпляр электронной лампы данного типа, генерирует искажения на 2-й гармонике, с уровнем на 20 дБ больше, чем на других высших гармониках. Это весьма полезное обстоятельство позволяет использовать нижеследующую формулу, для расчета коэффициента нелинейных искажений, пользуясь данными, полученными при построении графика нагрузочных линий:

В первом приближении, передаточной характеристики триода — это простая степенная функция вида I ≈ V gk3/2 (так называемый «закон трех вторых»). Эта кривая хоть и не является линейной, но и не содержит нелинейностей высших порядков, а кроме того является достаточно гладкой, что должно обуславливать невысокий уровень нелинейных искажений. Эта гипотеза была проверена на схеме μ-повторителя с лампой 7N7/D3a(pnc.4.6).

Для того, чтобы эта проверяемая схема не показала ложно хороший результат при появлении сеточного тока, она возбуждается от источника с сопротивлением 64 кОм, имитируя таким образом копируя реальные условия работы в составе усилителя. Верхний предел измерений был установлен на момент появления сеточного тока при выходном сигнале +34 дБ (СКГ + Ш = —43 дБ).

Нижний предел измерений был установлен способностью аналогового анализатора фиксировать искажения формы слабого сигнала, которая начинает ухудшаться при выходном сигнале +14 дБ (СКГ + Ш = —63,5 дБ). Между этими пределами уровень выходного сигнала изменялся с шагом 1 дБ. Был построен график СКГ + Ш в зависимости от уровня выходного сигнала (рис. 4.7).

График ясно показывает, что значение СКГ + Ш (суммарное значение коэффициента нелинейных искажений плюс шум) прямо пропорционально уровню выходного сигнала. Таким образом, измеренный уровень искажений 1 % при 15 В действующего значения напряжения предполагает искажения 0,1 % при 1,5 В действующего значения. Это обстоятельство крайне полезно, если необходимо оценить искажения триода, при работе со слабыми сигналами — например, как в случае каскада с частотной коррекцией Американской Ассоциации звукозаписи (RIAA), используемый для согласования усилителя с проигрывателем виниловых грампластинок.

Схема проверки линейности μ-повторителя

Рис. 4.6 Схема проверки линейности μ-повторителя

График искажений в зависимости от уровня сигнала проверяемой схемы μ-повторителя

Рис. 4.7 График искажений в зависимости от уровня сигнала проверяемой схемы μ-повторителя

Предположение, что искажения каскада усиления на триоде порождают преимущественно 2-ю гармонику и пропорциональны уровню сигнала, справедливо для всех триодов при использовании с реальными резистивными анодными нагрузками. Влияние активной нагрузки (RH = > ∞) подавляет 2-ю гармонику, но мало меняет уровень высших гармоники. После подавления 2-й гармоники, влияние высших гармоник становиться более существенным, вызывая у некоторых триодов искажения, которые не пропорциональны уровню. При использовании активной нагрузки может потребоваться проверка — остаются ли искажения электронной лампы конкретного типа пропорциональны уровню сигнала.

Влияние рабочей точки по постоянному току

Зависимости уровней искажений от изменений напряжений анодного питания будут исследованы позднее. От величины анодного высоковольтного напряжения сильно зависят малосигнальные параметры статических характеристик лампы, такие как статический внутренний коэффициент усиления р, статическое внутренне сопротивление га и крутизна gm, которые обычно предполагаются неизменяемыми. Таким образом, пока не нужно максимизировать размах напряжения, выбор рабочей точки целесообразно осуществлять только подбором напряжения смещения по критерию отсутствия сеточного тока и отсечке анодного тока. Проблемы отсечки очевидны: высококачественный усилитель должен работать без отсечки анодного тока во всем диапазоне изменения усиливаемого аудиосигнала, то есть в режиме класса. Сеточный ток вызывает намного больше проблем, поскольку может появляться только при больших амплитудах усиливаемого сигнала, создавая нелинейную нагрузку предыдущему каскаду усиления. Разумеется, для снижения нелинейных искажений, всегда нужно стремиться к полному отсутствию сеточного тока во всем диапазоне изменения входного сигнала.

Искажения из-за сеточного тока

Когда напряжение между сеткой и катодом (обычно отрицательное) приближается к 0 В, начинает идти сеточный ток, и входное сопротивление электронной лампы значительно снижается. Если лампа имеет практически нулевое выходное сопротивление rвых = 0, проблемы не будет, но в жизни она как правило наоборот, имеет значительное выходное сопротивление. Образующийся делитель напряжения, моментально сформирует в моменты существования сеточного тока, положительные пики сигнала, и ограничивает входной сигнал. Симметричная отсечка сверху, порождает рост нечетных гармоник, но поскольку сеточный ток часто отсекается ассиметрично, поэтому можно ожидать также и рост четных гармоник.

Искажения, вызванные сеточным током, являются очень вредными, потому что они порождают гармоники высокого порядка. Экспериментальные кривые, представленные на рис. 4.8, были получены при работе с сеточным током нижней рассмотренного выше лампы (μ-повторителя при сопротивлении источника сигнала 47 кОм. При измерении уровень входного сигнала увеличивался до тех пор, пока искажения формы выходного сигнала на становились отчетливо заметны на экране аналогового осциллографа. Измеренное значение СКГ + Ш было 2%, и остаточный сигнал искажения (то есть выходной сигнал, с подавленной первой гармоникой) имел очень характерную форму волны (рис. 4.8).

Верхняя кривая: характерная форма сигнала искажения, вызванного сеточным током. Нижняя кривая: мягкая отсечка (уплощение снизу), вызванная сеточным током

Рис. 4.8 Верхняя кривая: характерная форма сигнала искажения, вызванного сеточным током. Нижняя кривая: мягкая отсечка (уплощение снизу), вызванная сеточным током

На рис. 4.9 представлен спектр остаточного сигнала искажений. Из рисунка четко видно, что он богат, как четными, так и нечетными гармониками.

Спектр искажений, возникающих при наличии сеточного тока, при синусоидальном сигнале / кГц. Масштаб по вертикали: 10 дБ/дел. Масштаб по горизонтали: 2,5 кГц/дел. (0—25 кГц)

Рис. 4.9 Спектр искажений, возникающих при наличии сеточного тока, при синусоидальном сигнале / кГц. Масштаб по вертикали: 10 дБ/дел. Масштаб по горизонтали: 2,5 кГц/дел. (0—25 кГц)

Хотя сеточный ток существует только при положительном напряжении на сетке относительно катода, реальные электронные лампы начинают проводить сеточный ток при немного более отрицательных напряжениях на сетке из-за эффекта термопары в соединении между различными нагреваемыми металлами в лампе и электронным облаком над поверхностью катода. У маломощных приемо-усилительных ламп обычно, сеточный ток появляется при напряжении между сеткой и катодом ≈ — 1 В, при этом всегда нужно помнить, что это напряжение складывается, как из напряжения смещения Vgk, так и из амплитуды входного сигнала.

Искажения из-за сеточного тока и регулировки громкости

Поскольку, регулировка громкости как правило осуществляется путем изменения напряжения сигнала, подводимого к сеточной цепи, то она также может играть определенную роль в возникновении сеточного тока и, сопутствующих ему нелинейных искажений. Наиболее распространенный тип регулировки громкости — это резистор с переменными отводами либо подвижный контакт, перемещающийся по резистивной подложке, либо переключатель, перемещающийся по отводам цепочки постоянных резисторов: смотри рис. 4.10а.

В качестве альтернативы можно использовать постоянный последовательный добавочный резистор вместе с переменным шунтирующим резистором, см. рис. 4.10 б.

Простейшие варианты регулировок громкости

Рис. 4.10 Простейшие варианты регулировок громкости

Следует заметить, что схема на рис. 4.106 имеет намного более высокое выходное сопротивление, чем схема на рис. 4.10 а. Измерение искажений при работе с высоким сопротивлением источника является далеко не самой простой процедурой, поскольку нужно фиксировать слабый нелинейный ток, вызывающий падение напряжения на эквивалентном внутреннем сопротивлении источника сигнала, которое включено последовательно сигналу. Результат ожидается вполне прогнозируемым: если сопротивление источника повысится, то увеличатся и искажения, поскольку увеличится падение напряжения в сеточной цепи в моменты протекания сеточного тока.

В качестве примера, катодный повторитель на лампе типа 6С45П, смещение которого задавалось приемником неизменяющегося тока на лампе типа EF184, был опробован при уровне входного сигнала + 20 дБ (7,75 В действующего значения). Уровень искажений каскада при внутреннем сопротивлении источника сигнала 5 Ом, составил 0,02%. Регулировка громкости типа (а) с потенциометром 100 кОм имеет максимальное выходное сопротивление 25 кОм, поэтому искажения также были измерены с сопротивлением источника сигнала 25 кОм. Было установлено, что они также составляют около 0,02%. Тем не менее, когда сопротивление источника сигнала было увеличено до 1 МОм, искажения возросли до 0,2%. Таким образом, применение такой схемы регулировки громкости на рис. 4.106, приводит к росту нелинейных искажений. До 1 МОм входное сопротивление этой схемы на практике обычно не доходит, но 100 — 200 кОм — значение вполне вероятное.

 

 

 

Информация 2018

 

Продолжение

Большинство усилителей класса А работают при полном отсутствии сеточного тока, потому что это дает малые искажения и высокое сопротивление сеточной цепи, которое легко управляемо. Когда напряжение между сеткой и катодом становится положительным, то, вместо того, чтобы отталкивать электроны, управляющая сетка начинает их притягивать. Большая часть электронов при этом захватывается анодом, который имеет намного более высокий потенциал, но часть электронов все же притягиваются сеткой, создавая сеточный ток. Наличие сеточного тока имеет важные последствия:

• поток электронов с катода разделяется между сеткой и анодом, вызывая шум токораспределения. Тем не менее, наиболее вероятно использование режима с сеточными токами (режима класса А2) в выходном каскаде усилителя мощности, где напряжение сигнала велико, и по этой причине маловероятно, что этот собственный шум лампы будет проблемой;

• поскольку имеется разность потенциалов между сеткой и катодом, и существует сеточный ток, по этой причине на сетке должна рассеиваться тепловая мощность так же, как и на аноде. Если сетка не рассчитана для рассеивания на ней мощности, она быстро перегреется, ее конструкция деформируется и воз можно разрушение электронной лампы;

• так как входное сопротивление сеточной цепи при наличии сеточного тока становится низким, приложение требуемого напряжения сигнала на сетку требует существенной мощности = VV#), которая должна развиваться предшествующим каскадом усилителя, что требует повышения его мощности по сравнению с работой последующего каскада без сеточного тока;

• за счет того, что при наличии сеточного тока, напряжение между сеткой и катодом по большей части периода положительное, то может быть слегка уменьшено напряжение на аноде, так как потребуется меньшее ускоряющее поле, нежели чем при отрицательном напряжении на сетке, тормозящем электронный поток. Коэффициент полезного действия каскада, таким образом, увеличивается, в силу снижения мощности, потребляемой анодной цепью от источника высоковольтного питания.

Предоконечные каскады усилителя мощности, работающие в режиме класса А1 являются усилителями напряжения, которым необходим только достаточный ток, чтобы заряжать и разряжать емкость Миллера выходного каскада, но предоконечный каскад усилителя мощности, работающий в режиме класса А2 должен обеспечивать значительную мощность возбуждения мощность. Существуют два способа обеспечения этой мощности.

Одним из возможных вариантов выбора ламп для такого каскада является сдвоенный триод типа 6N7 с общим катодом, который может работать как двухтактный или как несимметричный, — с двумя триодами в параллель, чтобы удвоить полезную мощность. Трансформатор пересчитывает полное сопротивление нагрузки, с коэффициентом п2 раз, поэтому понижающий трансформатор с коэффициентом трансформации 2:1 будет увеличивать полное сопротивление нагрузки относительно предыдущего каскада в четыре раза. Так как трансформатор в цепи анода лампы теоретически позволяет достигать удвоенного значения высоковольтного питающего напряжения в цепи анода лампы, необходимо соответствующе выполнять элементы цепи и сам трансформатор. Кроме того, низкое сопротивление вторичной обмотки по постоянному току усугубляет проблему отвода тепла в сеточной цепи выходного каскада, вследствие возможных больших токов при определенных схемотехнических решениях. К сожалению, хорошие задающие (межкаскадные) трансформаторы зачастую более сложно разрабатывать, чем выходные трансформаторы, так как они работают при более высоких эквивалентных сопротивлениях.

В качестве альтернативы, каскад класса А2 может быть подключен к цепи сопряжения по постоянному току катодного повторителя. Мощная лампа при этом по-прежнему требуется, но она больше не должна обеспечивать столь высокое выходное напряжение, как в предыдущем примере. Мощные лампы с рамочной сеткой, которые имеют большую крутизну характеристик, но низкое предельно-допустимое напряжение на аноде, например, тип 6С45П и тип E55L, являются идеальными в качестве мощных катодных повторителей. К сожалению, электронные лампы с рамочной сеткой имеют современные, эффективные нити накала, падение напряжения на которых невелико, что может вызывать определенные трудности, если каскаду класса А2 требуется значительный размах сеточного напряжения. Чтобы корректно согласовать каскад класса А2, катод катодного повторителя должен находиться под небольшим положительным потенциалом, но необходимо довольно большое значение сопротивления нагрузки RH, чтобы гарантировать линейность катодного повторителя. В этом случае очень целесообразно отрицательное питающее напряжение (рис. 4.11).

Более подробно вопросы построения выходных и предоконечных каскадов усилителей мощности, будут рассмотрены далее.

Оба предыдущих решения предполагают низкое выходное сопротивление, но оно не является близким к нулю. Так как эквивалентное выходное сопротивление rвых ≈ 0, оно образует делитель напряжения с входным сопротивлением каскада класса А2, вызывая затухание входного сигнала. Вследствие низкого выходного сопротивления, надобность в применении приемника неизменяющегося тока (стабильной токовой нагрузки) в катодном повторителе отсутствует. Если в определенный момент времени напряжение между сеткой и катодом становится отрицательным, то сеточный ток прекращается и полное входное сопротивление каскада класса А2 становится бесконечно большим. При этом затухание входного сигнала прекращается. В этом случае будут иметь место существенные нелинейные искажения. Следует подвести некоторый итог: в то время, как при работе в режиме класса А1 сеточный ток должен отсутствовать при любой амплитуде входного сигнала, то при работе в режиме класса А2, сеточный ток должен существовать в при любой амплитуде входного сигнала. Не соблюдение этой рекомендации, чревато существенными нелинейными искажениями в усилителе.

 
 
Сайт создан в системе