Содержание

Общие сведения,
классификация
Устройство и работа диода
Устройство и работа триода
Электронная эмиссия
Термоэлектронные катоды
Особенности устройства
электронных ламп
Физические процессы
Закон степени трех вторых
Анодная характеристика
Параметры
Рабочий режим. Применение
диода для выпрямления
переменного тока
Основные типы
Физические процессы
Токораспределение
Действующее напряжение и
закон степени трех вторых
Характеристики
Параметры
Особенности
Усилительный каскад с
триодом
Параметры усилительного
каскада
Аналитический расчет и
эквивалентные схемы
усилительного каскада
Графоаналитический расчет
режима усиления
Генератор с триодом
Межэлектродные емкости
Каскады с общей сеткой и
общим анодом
Недостатки триодов
Основные типы приемно-
усилительных триодов
Устройство и работа тетрода
Устройство и работа пентода
Схемы включения тетродов
и пентодов
Характеристики тетродов
и пентодов
Параметры тетродов и
пентодов
Межэлектродные емкости
тетродов и пентодов
Устройство и работа
лучевого тетрода
Характеристики и параметры
лучевого тетрода
Рабочий режим тетродов
и пентодов
Пентоды переменной
крутизны
Краткие сведения о
различных типах
тетродов и пентодов
Специальные лампы
Общие сведения
Электростатические
электронно-лучевые трубки
Магнитные электронно-
лучевые трубки
Люминесцентный экран
Краткие сведения о
различных электронно-
лучевых трубках
Электрический разряд
в газах
Тлеющий разряд
Стабилитроны
Тиратроны тлеющего разряда
Индикаторные приборы
Дисплеи
Краткие сведения о
различных газоразрядных
приборах
Фотоэлектронная эмиссия
Электровакуумные
фотоэлементы
Фотоэлектронные умножители
Причины собственных шумов
Шумовые параметры
Межэлектродные емкости
и индуктивности выводов
Инерция электронов
Наведенные токи в
цепях электродов
Входное сопротивление
и потери энергии
Импульсный режим
Основные типы электронных
ламп для СВЧ
Общие сведения
Пролетный клистрон
Отражательный клистрон
Магнетрон
Лампы бегущей и
обратной волны
Амплитрон и карматрон
Надежность и испытание
электровакуумных приборов
Усилитель на триоде
с общим катодом
Ограничения по выбору
рабочей точки
Режим в рабочей точке
Катодное смещение
Выбор величины
сопротивления резистора
в цепи сетки
Выбор выходного
разделительного
конденсатора
Вредное влияние проходной
емкости лампы и пути
его уменьшения
Применение
экранированных ламп
Каскод (каскодная схема)
Катодный повторитель
Каскад с общим катодом
как приемник
неизменяющегося тока
Пентоды в качестве
приемников
неизменяющегося тока
Катодный повторитель
с активной нагрузкой
Катодный повторитель Уайта
μ-повторитель
Выбор верхней лампы для
μ -повторителя
Параллельно управляемый
двухламповый усилитель
(SRPP)
β-повторитель
Дифференциальная пара
(дифференциальный каскад)
Коэффициент реакции
питающего напряжения
(PSRR)
дифференциальной пары
Полупроводниковые
приемники неизменяющегося
тока для
дифференциальной пары
Использование транзисторов
в качестве активной нагрузки
для электронных ламп
Классификация искажений.
Принципы оценки линейных
искажений
Принципы измерения
нелинейных искажений
Измерение и интерпретация
искажений
Совершенствование
измерений нелинейных
гармонических искажений
Цифровая обработка сигналов
Особенности проектирования
усилителей с малыми
искажениями
Работа с сеточным током
и нелинейные искажения
Уменьшение искажений
подавлением (компенсацией)
Проблемы смещения
по постоянному току
Выбор электронной лампы по
критерию низких искажений
Проблема сопряжения одного
каскада со следующим
Усилитель класса А для
электромагнитных головных
телефонов с непосредств.
междукаскадной связью
Радиокомпоненты -
Общие сведения
Ряды стандартизованных
значений сопротивлений
Металлизированные
пленочные резисторы
Проволочные резисторы
Конденсаторы -
Общие сведения
Металлические конденсаторы
с воздушным диэлектриком
Пленочные конденсаторы,
изготовленные
металлизацией диэлектрика
Алюминиевые
электролитические
конденсаторы
Основные вопросы,
возникающие при
выборе конденсатора
Общие сведения о
катушках индуктивности
Трансформаторы -
Общие сведения
Трансформаторы.
Намагничивание и потери
Модели трансформаторов
Почему необходимо
использовать трансформаторы
Определение параметров
неизвестного трансформатора
Основные виды
источников питания
Выпрямление переменного
тока
Одиночный накопительный
конденсатор в роли
сглаживающего элемента
Влияние напряжения
пульсаций на выходное
напряжение
Насыщение сердечника
трансформатора
Критерии выбора силового
трансформатора
Источник питания со
сглаживающим дросселем
Номинальное значение
тока дросселя
Выбросы тока и
демпфирующие элементы
Использование накопительного
конденсатора для снижения
высоковольтного напряжения
Частотные характеристики
используемых на практике
LC-фильтров
Широкополосная фильтрация
Выпрямители с умножением
(умножители) напряжения
Классическая схема
последовательного
стабилизатора
Двухтранзисторная схема
последовательного
стабилизатора
Стабилизатор цепи сеточного
смещения с регулируемым
выходным напряжением
Источники питания низкого
напряжения и синфазный шум
Ламповый стабилизатор
напряжения
Способы увеличения
выходного тока стабилизатора
Коэффициент режекции
источника питания
Включение сглаживающих
конденсаторов
Перенапряжения при
включении схемы
Составление предварительной
схемы блока питания
Высоковольтный выпрямитель
и стабилизатор
Особенности смещения
подогревателей ламп
Схема улучшенного
источника питания
Рабочий режим
Увеличение максимально
допустимого Vrrm
Выходной каскад класса А
с несимметричным выходом
Особенности акустических
систем
Неидеальности
трансформаторов
Режимы работы усилительных
приборов. Классы усилителей
Двухтактный выходной каскад
Выходной каскад по
ультралинейной схеме
Трансформаторный катодный
повторитель
Усилители без выходного
трансформатора
Составляющие блока
усилителя мощности
Предоконечный каскад блока
усилителя мощности
Фазоинверсный каскад
Дифференциальный усилитель
или пара с катодной связью
«Согласованный»
фазоинвертор
Общие проблемы
устойчивости усилителей
Подавление первой
доминанты ВЧ составляющей
Низкочастотное
самовозбуждение усилителя
Усилитель Williamson
Усилитель Milliard 5-20
Усилитель Quad II
Выбор выходной лампы
Выбор статической рабочей
точки с учетом Pвых и КНИ
Точное определение
выходного трансформатора
Особенность выпрямление
высоковольтного напряжения
Варианты применения
стабилизатора ВВ напряжения
Требования к каскаду
предоконечного усиления
Определение рабочей точки
предоконечного каскада
Проверка работоспособности
усилителя
Пример разработки
двухтактного УМ
Оптимизация входного и
фазоинверсного каскадов
Расчет R катодного смещения
лампы и R обратной связи
Выбор элементов
оконечного каскада
Разработка усилителей
мощностью более 10 Вт
Активные кроссоверы
и схема Зобеля
Выбор лампы для
оконечного каскада
Требования к предоконечному
каскаду усиления
Источники питания и
постоянная токовая нагрузка
Второй дифференциальный
усилитель и выходной каскад
Первый дифференциальный
усилитель и линейность х-ки
Каскодная схема постоянной
токовой нагрузки
Постоянная токовая нагрузка
первого диф. каскада
Элементы, повышающие ВЧ
устойчивость. Итоговая схема
Схема источника питания
«Потомок от усилителя Beast»
Расчет уровня фонового
шума от ИП
Особенности цифрового
сигнала от компакт-диска
Требования к предусилителю
Технические требования
к линейному каскаду
Традиционный линейный
каскад
Пути достижения заданных
требований и выбор лампы
Основные проблемы
регулирования громкости
Переключаемые аттенюаторы
Расчет переключаемого
аттенюатора
Табличные вычисления для
расчета регулятора громкости
Светочувствительные
резисторы и громкость
Входной переключатель
Частотный корректор RIAA
Влияние провода
звукоснимателя
Требования к блоку
частотной коррекции
Метод частотной коррекции
стандарта RIAA
Раздельное выравнивание
характеристики RIAA
Шумы и влияние входной
емкости входного каскада
Учет собственных
шумов лампы
Улучшение шумовых
характеристик с RIAA
Расчет элементов на 75 мкс
Параметры цепей на
3180 мкс и 318 мкс
Симметричный вход и
подключение звукоснимателя
Симметричный предусилитель
Возможности исключения
линейного каскада
Вариант RIAA с исполь-
зованием лампы типа ЕС8010
Оптимизация характеристик
входного трансформатора
Анализ работы блока RIAA
Практические методы
настройки блока RIAA
Линейный каскад
О межблочных и
акустических кабелях

 

 
 

Линейный каскад

Хотя автор и питает определенную неприязнь к применению линейных каскадов, он просто обязан допускать, что их присутствие является неизбежным фактом. Тогда, если присутствие линейного каскада необходимо, он должен быть, по крайней мере, хотя бы приемлемого качества.

Наилучшим аргументом для применения линейного каскада является тот, что блок усилителя мощности должен располагаться недалеко от громкоговорителей, чтобы уменьшить длину достаточно массивных проводов, соединяющих его с громкоговорителем. Но тогда блок, в котором осуществляется первичное преобразование звука

с носителя (дека проигрывателя, в самом простом случае) должен располагаться в непосредственной близости к точке, в которой осуществляется прослушивание этого звука. С такой точки зрения в линейном каскаде очень удобно расположить органы управления, и, прежде всего регулятор громкости, а также использовать весьма короткие соединительные провода для подключения блока первичного преобразования. Однако, линейный каскад, имеющий коэффициент усиления, примерно равный единице, должен обладать способностью работать на длинные соединительные кабели, подключающие его к усилителю мощности.

Определение значения тока в рабочей точке ВАХ

Если соединительный кабель, проложенный между двумя далеко друг от друга расположенными устройствами, не должен бросаться в глаза, то его длина должна будет существенно возрасти. Если принять, что длина соединительного кабеля, на который нагружен предусилитель, составляет примерно 20 м, то при стандартном значении погонной емкости 100 пФ/м полная емкость такого отрезка кабеля составит 2 нФ. Еще более худшим случаем является вариант использования транзисторного усилителя мощности, когда необходимо будет к этому значению прибавить еще 1 нФ, что даст общее значение емкости в 3 нФ. Если же ограничить при работе на такую емкостную нагрузку величину потерь на частоте 20 кГц значением 0,1 дБ, то необходимая частота среза по уровню — 3 дБ f-3дБ будет равна 131 кГц, что приводит к значению сопротивления источника сигнала порядка 400 Ом.

Почти для всех ламп, используемых в схемах катодного повторителя, можно получить для режима малого сигнала близкое значение выходного сопротивления, однако более существенной проблемой является, сможет ли она обеспечить необходимое значение величины тока без внесения заметных искажений. Величина реактивного сопротивления конденсатора падает с увеличением частоты, поэтому для самого плохого случая величина реактивного сопротивления на частоте 20 кГц составит:

При рассмотрении нагрузочной характеристики и условий работы лампы, требуется использовать амплитудные значения токов и напряжений, поэтому 750 мкА среднеквадратического значения будет примерно равно 1 мА амплитудного значения. Так как этот ток определяется емкостной нагрузкой, то нагрузочная характеристика из прямой линии преобразится а эллипс (рис. 8.38).

Если предположить, что чувствительность усилителя мощности была идеально согласована с характеристиками плеера компакт-дисков, то на этом емкостном сопротивлении должно падать напряжение, равное 2 В среднеквадратического значения. По закону Ома это приведет к значению тока, определяемого выражением:

Нагрузочная характеристика в виде эллипса, вызванная емкостным характером нагрузки

Рис. 8.38 Нагрузочная характеристика в виде эллипса, вызванная емкостным характером нагрузки

Приведенное семейство анодных и нагрузочная характеристики гиперболизированы в целях наглядности, так как для катодного повторителя не будет необходимости обеспечивать такой размах напряжения, который изображен, но при этом эффект, оказываемый емкостным характером нагрузки, будет проявляться более ярко. Работа на емкостную нагрузку заставляет линейный каскад обеспечить вертикальный размах тока +1 мА без изменения значения напряжения (это становится возможным благодаря сдвигу между векторами тока и напряжения на комплексной плоскости, который равен 90° для конденсатора). Так как в качестве абсолютного минимального значения тока, линейный каскад (работающий в режиме класса А) должен обеспечивать прохождение тока покоя (в рабочей точке ВАХ) силой 1 мА, то он может обеспечить размах тока 1 мА в нагрузке непрерывно.

Выбор лампы

Для получения хорошей линейности на фоне значительной реактивной нагрузки в катодном повторителе необходимо использовать множество снижающих искажения отрицательных обратных связей, поэтому значение внутреннего коэффициента усиления лампы m должно быть как можно выше. Однако используемая лампа должна также обеспечивать высокую линейность характеристики до того, как будет приложена обратная связь, в противном случае обратная связь вызовет генерацию целого ансамбля высших гармоник. Далее, необходима лампа, обеспечивающая постоянство величины крутизны характеристики gm с изменением тока, так как известно, что эллипсообразная нагрузочная характеристика приводит к его изменению. К сожалению, такое требование постоянства крутизны gm при изменении значения тока Iа является чрезвычайно жестким требованием, наиболее близко которому отвечает лампа российского производства — одиночный триод типа 6С45П (другими возможными кандидатами являются включенный по схеме триода пентод типа D3a или типа 6Н30Р).

Анодные характеристики триода 6С45П

Рис. 8.39 Анодные характеристики триода 6С45П

Из приведенных характеристик видно, что при значениях анодного тока Iа > 5 мА характеристики практически линейные и явление группирования (которое снижает значения gm и μ) становится почти несущественным (рис. 8.39).

Так как известно, что ток в рабочей точке ВАХ (ток покоя лампы) должен превышать на 1 мА значение тока, при котором происходит группирование, то величина тока лампы составит Iа = 6 мА, но поскольку такое значение является приграничным, то было бы значительно лучше увеличить его до значения 10 мА.

После того, как выбрано значение анодного тока Iа, необходимо задать анодное напряжение Va. Реальным фактором, ограничивающим выбор Va, является необходимость исключить протекание сеточного тока при выбранном значении анодного тока Iа. Если принять значение напряжения Vgk = — 2, 5 В, то оно прекрасно обеспечивает необходимое условие и определяет значение Va =170 В. Если использовать значение высоковольтного питающего напряжения 390 В (общее с блоком частотной коррекции RIAA), то необходимо будет погасить на резисторе напряжение равное: (390 — 170 — 2,5) В = 217,5 В. При величине тока 10 мА потребуется балластный резистор, имеющий сопротивление 22 кОм. Даже для лампы типа 6С45П эта характеристика является достаточно крутой, которая приведет к увеличению искажений до введения обратной связи, поэтому необходимо будет использовать элемент, задающий постоянную токовую нагрузку, например, на пентоде типа EF184, применение которого вынудит располагаться резистивную (омическую) составляющую комплексного сопротивления нагрузочной характеристики горизонтально (рис. 8.40).

Условия, соответствующие выбору рабочей точки лампы типа 6С45П в линейном каскаде

Рис. 8.40 Условия, соответствующие выбору рабочей точки лампы типа 6С45П в линейном каскаде

Использование пентода типа EF184 в качестве элемента, задающего постоянную токовую нагрузку, значительно уменьшает искажения, однако добавляет проблемы, относящиеся к току экранирующей сетки g2. Прежде всего, при рассмотренных условиях (необходимости поддерживать постоянное значение анодного тока 10 мА), пентоду типа EF184 требуется ток экранирующей сетки 4,4 мА, что увеличивает ток высоковольтного источника стереофонической пары почти до 30 мА.

Во-вторых, если лампа 6С45П вдруг перестанет потреблять ток по какой-либо причине (обрыв, выход из строя и т. п.), экранирующая сетка g2 пентода EF184 начнет действовать в качестве анода и попытается пропустить весь задаваемый схемой катодный ток, то есть 14 мА, что незамедлительно привело бы к разрушению экранирующей сетки. Проблема перегрузок по экранирующей сетке является общей для всех пентодных схем, которая решается единообразно введением в цепь экранирующей сетки токоограничивающего резистора. В данной схеме подобный резистор 39 кОм защищает экранирующую сетку g2 (рис. 8.41).

Линейный каскад с единичным коэффициентом усиления, обеспечивающий низкий уровень искажений

Рис. 8.41 Линейный каскад с единичным коэффициентом усиления, обеспечивающий низкий уровень искажений

Несмотря на это, можно улучшить характеристики любой пентодной схемы, если питать цепь экранирующей сетки g2 от источника питания с низким импедансом (так как ток Iа зависит в гораздо большей степени от постоянного напряжения на экранирующей сетке Vg2, чем от анодного напряжения Va). Однако, такое решения не предлагает защиты для рассматриваемой ситуации с экранирующей сеткой g2 Если бы в цепи питания экранирующей сетки использовался простой стабилизатор, например, схема THINGY, то возможно было бы использование вместо дорогого и громоздкого конденсатора с емкостью 3,3 мкФ и рабочим напряжением 400 В набора более дешевых компонентов, обеспечивающих, к тому же лучшие характеристики. Однако в этом случае опять бы не была решена проблема защиты цепи экранирующей сетки g2. Хотя пентод типа EF184 достаточно дешев, тем не менее, всегда окажется предпочтительнее процесс естественного старения ламп, чем их разрушения в результате перегрузок и неисправностей.

Если рассматриваемая схема питается традиционным способом с использованием лампового выпрямителя и все источники питания подключены к одному и тому же силовому трансформатору, нагрев катода пентода EF184 может произойти быстрее, чем триода 6С45П, оставляя пентод EF184 уязвимым в отношении проблемы тока второй сетки. Поэтому вариант использования стабилизатора THINGY был отвергнут, и окончательно принят менее эффективный вариант питания цепи второй сетки g2 через балластный резистор.

Практические советы по наладке

В рассмотренной выше схеме, напряжение смещения лампы типа 6С45П задается падением напряжения на катодном резисторе смещения с сопротивлением 240 Ом, так как использование фиксированного смещения, задаваемого с использованием цепи делителя напряжения, могло бы привести к инжекции напряжения высоковольтного шума в сеточную цепь. Так как измеренное на практике значение входной емкости составляет всего лишь 11 пФ, то этот фактор не накладывает ограничений на выбор варианта управления громкостью, но приводит к незначительному росту искажений (от значения 0,02 % до 0,05 % на уровне +20 дБи), когда сопротивление источника сигнала превышает величину 150 кОм и при условии, что протекает сеточный ток. Соответствующие результаты проверки, выполненные на модифицированной модели усилителя Avo VCM163, подтвердили эти теоретические предположения, и показали, что постоянная составляющая сеточного тока была неизменной и имела значение примерно 0,1 мкА при размахе значения напряжения смещения Vgk в пределах от — 1 В до —3 В.

Получив даже малейший шанс, лампа 6С45П, начинает с легкостью генерировать (самовозбуждаться), когда оказывается включенной в схему катодного повторителя. На высоких частотах высоковольтный источник должен быть соответствующим образом зашунтирован на землю, следовательно, между анодным выводом и землей должен быть включен пленочно-фольговый конденсатор, например марки FKP1 с емкостью 100 нФ. Дополнительно к этому сеточный ограничительный резистор с сопротивлением 1 кОм и катодный ограничительный резистор с сопротивлением 200 Ом необходимы для подавления автогенерации на частоте 70 МГц. Если отсутствует осциллограф, с помощью которого можно было бы зафиксировать эту достаточно высокую частоту, было бы совсем неплохо увеличить сопротивление сеточного ограничительного резистора до величины 4,7 кОм. Так как в рабочей точке характеристики крутизна лампы составляет gm ≈16 мА/В, совершенно аналогично, может быть увеличено сопротивление катодного ограничительного резистора до значения 330 Ом, поддерживая, таким образом, значение эквивалентного выходного сопротивления rоиt ниже требуемой величины 400 Ом.

Значения анодного тока Iа = 10 мА и напряжения Va = 221 В пентода EF184 означают, что мощность, рассеиваемая на аноде лампы, Ра = 2,2 Вт. Это значение достаточно близко к предельно допустимому значению 2,5 Вт, но так как эта лампа достаточно дешевая и широко распространена, нет смысла особенно беспокоиться об ограниченном сроке ее службы. Статическая рабочая точка пентода EF184 определяется обычном способом, но величина сопротивления катодного резистора оказывает критическое значение для точного поддержания анодного тока, равного 10 мА, поэтому его величина может подстраиваться в ходе отладки схемы. Наиболее простым способом измерить величину анодного тока является измерение с использованием цифрового вольтметра падения напряжения на резисторе 240 Ом катодной цепи лампы 6С45П и подстройка величины его сопротивления до тех пор, пока значения падения напряжения на нем не составит 2,4 В.

 

 

 

Информация 2018

 

Продолжение

Среди массы огромного народонаселения Земли есть люди в систему ценностей, которых входит, казалось бы, бессмысленное времяпровождение, а именно, получение удовольствия от прослушивания музыки. И в свою очередь среди любителей музыки встречаются люди, которые способны получать удовольствие от нее во всех проявлениях, условиях, при любом качестве звука. Обычно их называют меломанами. Но есть еще одна категория истинных любителей музыки с повышенными требованиями к качеству звука, этакие аудио гурманы. Люди, как люди, единственное, что они требуют в контексте данной темы, так это высокой верности воспроизведения музыки. Соответственно это подразумевает использование высокока-чественных записей музыкальных произведений и звукового тракта высокой верности звучания, традиционного называемого Hi-Fi или Hi-End. Данный сайт адресован именно этим, увлеченным хорошим звуком, людям.

Сам по себе круг вопросов, связанных с построением бытового звуко-воспроизводящего тракта класса Hi-Fi или Hi-End, чрезвычайно обширен. И за множеством глобальных вопросов :), наподобие, "какую акустику приобрести", "какой CD-проигрыватель в данной ценовой категории наилучший", теряются другие аспекты достижения того самого, искомого, качественного звука. Именно лес частных вопросов связанных с первичным выбором компонентов тракта закрывает от многих людей простую истину - любой звуко-воспроизводящий тракт является системой. Именно системой. А любая система, как известно, представляет собой нечто большее, чем ее компоненты рассматриваемые по отдельности. И понимание того, а что же в эту систему входит, является еще одной проблемой.

Попробуем разобраться с этой ситуацией. На мой взгляд, в бытовой звуко-воспроизводящий тракт должна быть включены:

 В реальной жизни по многим причинам на такой тракт смотрят упрощенно и напрочь выбрасывают из рассмотрения: носитель музыкальной информации, межблочный соединительный кабель, акустический кабель, помещение прослушивания и самого слушателя. Относительно качества записи звукового материала на звуковом носителе, наверное, и не стоит говорить. Очевидно, что именно качество записи определяет максимальное достижимое качество звука, т.е. теоретический предел, который может быть достигнут при конкретном прослушивании. Выводы очевидны, если желаете хорошего звука, то позаботьтесь и о качественных записях. Это в той же мере касается  непосредственно и устройства воспроизведения (источника сигнала). Далее сигнал посредством передачи межблочным соединительным кабелем поступает на вход усилительного устройства, которое (не вдаваясь в детали) усиливает его до уровня необходимого для управления акустическими системами. При этом электрический сигнал, поступающий на АС передается по акустическому кабелю. А свою очередь АС излучают акустические колебания в пространство помещения прослушивания. Звуковая картина воспринимаемая слушателем в точке прослушивания складывается из прямого излучения АС и звуковых волн отраженных от всех поверхностей помещения прослушивания. И в свою очередь слушатель в соответствии с индивидуальными особенностями его слухового аппарата и восприятия слышит конечный результат. Давайте внимательно посмотрим на эту цепочку. Достаточно очевидно, что музыкальный сигнал проходя по ней никак не может достигнуть слушателя в том первоначальной качестве, как он был записан, т.к. претерпевает на своем пути различные преобразования (вид представления, усиление). А каждое подобное преобразование не является идеальным и, следовательно, на этом пути происходит деградация музыки. Разработчики компонентов звукового тракта учитывают и минимизируют лишь часть возможных искажений сигнала и то, только в пределах одного устройства, компонента тракта. Взаимодействие устройств подразумевается правильным, если соблюдены соотношения выходного сопротивления источника сигнала и входного сопротивления приемника сигнала, при соблюдении уровней сигналов установленных конкретным видом соединения (интерфейса). Данные оптимальные соотношения далеко не всегда соблюдаются производителями аппаратуры. И если ситуация на участке источник сигнала – усилитель еще относительно благополучна, то в связке усилитель – АС все совсем плохо. Это связано в первую очередь с тем, что заявляемый в технических характеристиках, тем или иным производителем, импенданс АС имеет очень отдаленное отношение к действительности, т.к. имеет широкий разброс значений в звуковой полосе частот. Но при этом производители бодро заявляют в технических характеристиках усилителей какие-то конкретные значения различных искажений полученных в стерильных условиях, на эквиваленте нагрузки. Как далеко это от истины. Параметры усилителя в значительной мере зависят от его способности работать на нагрузку причем не только резистивного, но и индуктивного и емкостного характера. Далее идут сами АС, параметры которых измерены опять же не в реальных условиях (что и не возможно), а в стерильных условиях безэховой камеры.

 
 
Сайт создан в системе