Содержание

Общие сведения,
классификация
Устройство и работа диода
Устройство и работа триода
Электронная эмиссия
Термоэлектронные катоды
Особенности устройства
электронных ламп
Физические процессы
Закон степени трех вторых
Анодная характеристика
Параметры
Рабочий режим. Применение
диода для выпрямления
переменного тока
Основные типы
Физические процессы
Токораспределение
Действующее напряжение и
закон степени трех вторых
Характеристики
Параметры
Особенности
Усилительный каскад с
триодом
Параметры усилительного
каскада
Аналитический расчет и
эквивалентные схемы
усилительного каскада
Графоаналитический расчет
режима усиления
Генератор с триодом
Межэлектродные емкости
Каскады с общей сеткой и
общим анодом
Недостатки триодов
Основные типы приемно-
усилительных триодов
Устройство и работа тетрода
Устройство и работа пентода
Схемы включения тетродов
и пентодов
Характеристики тетродов
и пентодов
Параметры тетродов и
пентодов
Межэлектродные емкости
тетродов и пентодов
Устройство и работа
лучевого тетрода
Характеристики и параметры
лучевого тетрода
Рабочий режим тетродов
и пентодов
Пентоды переменной
крутизны
Краткие сведения о
различных типах
тетродов и пентодов
Специальные лампы
Общие сведения
Электростатические
электронно-лучевые трубки
Магнитные электронно-
лучевые трубки
Люминесцентный экран
Краткие сведения о
различных электронно-
лучевых трубках
Электрический разряд
в газах
Тлеющий разряд
Стабилитроны
Тиратроны тлеющего разряда
Индикаторные приборы
Дисплеи
Краткие сведения о
различных газоразрядных
приборах
Фотоэлектронная эмиссия
Электровакуумные
фотоэлементы
Фотоэлектронные умножители
Причины собственных шумов
Шумовые параметры
Межэлектродные емкости
и индуктивности выводов
Инерция электронов
Наведенные токи в
цепях электродов
Входное сопротивление
и потери энергии
Импульсный режим
Основные типы электронных
ламп для СВЧ
Общие сведения
Пролетный клистрон
Отражательный клистрон
Магнетрон
Лампы бегущей и
обратной волны
Амплитрон и карматрон
Надежность и испытание
электровакуумных приборов
Усилитель на триоде
с общим катодом
Ограничения по выбору
рабочей точки
Режим в рабочей точке
Катодное смещение
Выбор величины
сопротивления резистора
в цепи сетки
Выбор выходного
разделительного
конденсатора
Вредное влияние проходной
емкости лампы и пути
его уменьшения
Применение
экранированных ламп
Каскод (каскодная схема)
Катодный повторитель
Каскад с общим катодом
как приемник
неизменяющегося тока
Пентоды в качестве
приемников
неизменяющегося тока
Катодный повторитель
с активной нагрузкой
Катодный повторитель Уайта
μ-повторитель
Выбор верхней лампы для
μ -повторителя
Параллельно управляемый
двухламповый усилитель
(SRPP)
β-повторитель
Дифференциальная пара
(дифференциальный каскад)
Коэффициент реакции
питающего напряжения
(PSRR)
дифференциальной пары
Полупроводниковые
приемники неизменяющегося
тока для
дифференциальной пары
Использование транзисторов
в качестве активной нагрузки
для электронных ламп
Классификация искажений.
Принципы оценки линейных
искажений
Принципы измерения
нелинейных искажений
Измерение и интерпретация
искажений
Совершенствование
измерений нелинейных
гармонических искажений
Цифровая обработка сигналов
Особенности проектирования
усилителей с малыми
искажениями
Работа с сеточным током
и нелинейные искажения
Уменьшение искажений
подавлением (компенсацией)
Проблемы смещения
по постоянному току
Выбор электронной лампы по
критерию низких искажений
Проблема сопряжения одного
каскада со следующим
Усилитель класса А для
электромагнитных головных
телефонов с непосредств.
междукаскадной связью
Радиокомпоненты -
Общие сведения
Ряды стандартизованных
значений сопротивлений
Металлизированные
пленочные резисторы
Проволочные резисторы
Конденсаторы -
Общие сведения
Металлические конденсаторы
с воздушным диэлектриком
Пленочные конденсаторы,
изготовленные
металлизацией диэлектрика
Алюминиевые
электролитические
конденсаторы
Основные вопросы,
возникающие при
выборе конденсатора
Общие сведения о
катушках индуктивности
Трансформаторы -
Общие сведения
Трансформаторы.
Намагничивание и потери
Модели трансформаторов
Почему необходимо
использовать трансформаторы
Определение параметров
неизвестного трансформатора
Основные виды
источников питания
Выпрямление переменного
тока
Одиночный накопительный
конденсатор в роли
сглаживающего элемента
Влияние напряжения
пульсаций на выходное
напряжение
Насыщение сердечника
трансформатора
Критерии выбора силового
трансформатора
Источник питания со
сглаживающим дросселем
Номинальное значение
тока дросселя
Выбросы тока и
демпфирующие элементы
Использование накопительного
конденсатора для снижения
высоковольтного напряжения
Частотные характеристики
используемых на практике
LC-фильтров
Широкополосная фильтрация
Выпрямители с умножением
(умножители) напряжения
Классическая схема
последовательного
стабилизатора
Двухтранзисторная схема
последовательного
стабилизатора
Стабилизатор цепи сеточного
смещения с регулируемым
выходным напряжением
Источники питания низкого
напряжения и синфазный шум
Ламповый стабилизатор
напряжения
Способы увеличения
выходного тока стабилизатора
Коэффициент режекции
источника питания
Включение сглаживающих
конденсаторов
Перенапряжения при
включении схемы
Составление предварительной
схемы блока питания
Высоковольтный выпрямитель
и стабилизатор
Особенности смещения
подогревателей ламп
Схема улучшенного
источника питания
Рабочий режим
Увеличение максимально
допустимого Vrrm
Выходной каскад класса А
с несимметричным выходом
Особенности акустических
систем
Неидеальности
трансформаторов
Режимы работы усилительных
приборов. Классы усилителей
Двухтактный выходной каскад
Выходной каскад по
ультралинейной схеме
Трансформаторный катодный
повторитель
Усилители без выходного
трансформатора
Составляющие блока
усилителя мощности
Предоконечный каскад блока
усилителя мощности
Фазоинверсный каскад
Дифференциальный усилитель
или пара с катодной связью
«Согласованный»
фазоинвертор
Общие проблемы
устойчивости усилителей
Подавление первой
доминанты ВЧ составляющей
Низкочастотное
самовозбуждение усилителя
Усилитель Williamson
Усилитель Milliard 5-20
Усилитель Quad II
Выбор выходной лампы
Выбор статической рабочей
точки с учетом Pвых и КНИ
Точное определение
выходного трансформатора
Особенность выпрямление
высоковольтного напряжения
Варианты применения
стабилизатора ВВ напряжения
Требования к каскаду
предоконечного усиления
Определение рабочей точки
предоконечного каскада
Проверка работоспособности
усилителя
Пример разработки
двухтактного УМ
Оптимизация входного и
фазоинверсного каскадов
Расчет R катодного смещения
лампы и R обратной связи
Выбор элементов
оконечного каскада
Разработка усилителей
мощностью более 10 Вт
Активные кроссоверы
и схема Зобеля
Выбор лампы для
оконечного каскада
Требования к предоконечному
каскаду усиления
Источники питания и
постоянная токовая нагрузка
Второй дифференциальный
усилитель и выходной каскад
Первый дифференциальный
усилитель и линейность х-ки
Каскодная схема постоянной
токовой нагрузки
Постоянная токовая нагрузка
первого диф. каскада
Элементы, повышающие ВЧ
устойчивость. Итоговая схема
Схема источника питания
«Потомок от усилителя Beast»
Расчет уровня фонового
шума от ИП
Особенности цифрового
сигнала от компакт-диска
Требования к предусилителю
Технические требования
к линейному каскаду
Традиционный линейный
каскад
Пути достижения заданных
требований и выбор лампы
Основные проблемы
регулирования громкости
Переключаемые аттенюаторы
Расчет переключаемого
аттенюатора
Табличные вычисления для
расчета регулятора громкости
Светочувствительные
резисторы и громкость
Входной переключатель
Частотный корректор RIAA
Влияние провода
звукоснимателя
Требования к блоку
частотной коррекции
Метод частотной коррекции
стандарта RIAA
Раздельное выравнивание
характеристики RIAA
Шумы и влияние входной
емкости входного каскада
Учет собственных
шумов лампы
Улучшение шумовых
характеристик с RIAA
Расчет элементов на 75 мкс
Параметры цепей на
3180 мкс и 318 мкс
Симметричный вход и
подключение звукоснимателя
Симметричный предусилитель
Возможности исключения
линейного каскада
Вариант RIAA с исполь-
зованием лампы типа ЕС8010
Оптимизация характеристик
входного трансформатора
Анализ работы блока RIAA
Практические методы
настройки блока RIAA
Линейный каскад
О межблочных и
акустических кабелях

 

 
 

Постоянная токовая нагрузка первого дифференциального каскада. Температурная стабилизация

Как уже обсуждалось выше, в качестве схемы неизменяющегося тока, создающего постоянную токовую нагрузку первому дифференциальному каскаду, целесообразно применить полупроводниковый прибор типа 334Z, представляющего собой готовую сборку схемы задания неизменяющегося тока. В соответствии с паспортными данными сопротивление резистора, устанавливающего ток для прибора типа 334Z (см. рис. 7.44), может быть рассчитано с использованием следующего выражения:

где Т — абсолютная температура.

где значение тока настройки берется в миллиамперах.

Если принять, что температура окружающей среды составляет 300 К (27 °С), то данное выражение упростится:

Таким образом, чтобы задать ток 5,8 мА, необходим резистор с сопротивлением порядка 12 Ом. Тем ни менее, из опыта известно, что необходимо сопротивление 24 Ом. Для объяснения этого феномена следует обратиться к первому уравнению, которое напоминает, что параметры всех радиоэлектронных устройств и компонентов изменяются с изменением температуры. Наиболее общей причиной дрейфа параметров для кремниевых транзисторов (входящих в состав применяемой сборки) является зависимость напряжения коллектор-эмиттер Vce от температуры, хотя эта зависимость может быть компенсирована добавлением кремниевого диода в цепь опорного напряжения. При этом основным допущением является, что температура диода точно соответствует температуре перехода полупроводникового прибора, который вносит ошибку, поэтому компенсирующий прибор должен быть закреплен на основном приборе, например, с помощью эпоксидного клея, а сам он изолирован от конвекционных потоков экраном из пенополистирола.

Действительно, в паспортных данных приводится схема компенсации температурного дрейфа, в которой просто требуется, чтобы сопротивление дополнительного резистора в десять раз превышало номинал задающего (рис. 7.44).

Температурная компенсация полупроводникового прибора типа 334Z

Рис. 7.44 Температурная компенсация полупроводникового прибора типа 334Z

Рассмотрев компенсацию температурной зависимости параметров полупроводниковой сборки типа 334Z, которая не особенно критична, следует рассмотреть температурную компенсацию каскада, задающего постоянную токовую нагрузку второму дифференциальному каскаду (см. выше), что является гораздо более серьезной проблемой. Традиционным методом температурной компенсации каскада является последовательное включение кремниевого диода со стабилитроном, чтобы компенсировать изменения напряжения база-эмитер Vbe нижнего транзистора. Эта идея основывается на том, что у стабилитрона отсутствует температурный дрейф, и это соответствовало бы действительности, если бы использовался стабилитрон с напряжением стабилизации 6,2 В. Но в рассматриваемой схеме каскада, задающего неизменяющийся ток, использован светоизлучающий диод. Так как прямое падение напряжения светодиода уменьшается с увеличением температуры, то он уже стремится компенсировать изменения, возникающие в транзисторе, поэтому никакой дополнительной компенсации не требуется.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Информация 2018

 

Продолжение

Лампы с высоким значением крутизны gm, такие, например, как 13Е1 склонны к паразитным автоколебаниям в высокочастотной области, но эта тенденция может быть подавлена использованием сеточных ограничительных резисторов. Так как катодные повторители охвачены 100% отрицательной обратной связью, существует реальная угроза возбуждения, в силу чего в этих каскадах необходимы ограничительные резисторы с сопротивлением около 10 кОм. Дифференциальные усилители редко нуждаются в сеточных ограничительных резисторах, но прямое включение сетки на землю вызывает ВЧ автогенерацию (так как отсутствует какое бы то ни было демпфирование), поэтому в сеточные цепи первого дифференциального усилителя могут быть введены ограничительные резисторы также с сопротивлением 10 кОм.

Введение ограничительных резисторов с сопротивлением 10 кОм во второй дифференциальный усилитель уменьшило бы частоту среза АЧХ по уровню 3 дБ f-3дБ (из-за наличия емкости Миллера) от приемлемого значения 130 кГц до совершенно непригодного значения, равного 60 кГц, потому, в этом каскаде их устанавливать не следует.

Другой возможной причиной возникновения ВЧ автогенерации является отличное от нулевого значение импеданса источника питания. Для противодействия данной проблеме необходимо, чтобы выход стабилизатора напряжения +160 В представлял бы нейтральную точку соединения «звездой», а высокое напряжение —300 В также питало бы нейтральную точку «звезды». Затем, для обеспечения стабильности второго дифференциального усилителя и связанного с ним катодного повторителя между этими нейтральными точками соединений «звездой» был бы подключен конденсатор емкостью 470 пФ. Аналогично этому конденсатор с емкостью 470 пФ может быть подключен между центральной точкой выходного трансформатора и местом соединения шунтовых резисторов (устанавливаемых для измерения токов методом падения напряжения) с сопротивлением 1 Ом в выходном каскаде, а другой конденсатор емкостью 470 пФ — между нейтральной точкой «звезды» стабилизатора напряжения 270 В и нижней точкой диода 1 N4148 в схеме неизменяющегося тока на полупроводниковом приборе-сборке типа 334Z.

 
 
Сайт создан в системе